施工组织设计下载简介

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（1）架子上的操作人员必须持证上岗，穿防滑鞋、挂安全带，严禁酒后作业。

（2）架上作业人员应做好分工配合，带上工具带。

（3）搭设材料应随搭设进度，随用随上，防止使用不当掉落伤人。

（4）每次架子施工，架上材料应全部用完或剩余的卸下管井降水施工工艺流程图，不得留存于作业面上，已搭好的架子应形成稳定结构，不稳的临时加固。

(5)在搭设过程中，地面的配合施工人员应避开可能落物的区域。

（6）在搭设脚手架时不得使用不合格材料。、

（7）施工时配专人指挥，作业人员必须服从统一

工长：负责现场安装、操作、安检、现场人员的调度，具体负责架体的搭设、维修、保养。

架子工：经专业培训，并持证上岗，负责架体搭设、拆除等施工。

安全员：负责脚手架搭设、拆除、使用过程中的安全管理工作。

1）组织全体人员学习施工组织设计方案，提出施工管理和安全技术要求。

2）合理安排劳力，确保施工质量和施工进度。

3）严格按照施工组织设计所制定的工艺流程进行搭设、拆除操作。

4）每次搭好一步架体，进行一次检查，并及时做出调整。

5）根据上级检查后提出的整改意见、及时进行整改。

6）认真做好施工过程中文字资料归档工作。

7）施工作业前和作业过程中，督促和检查工人正确使用劳动防护用品，教育工人认真做好自身防护和施工安全作业。

2、现场施工人员职责：

1）自觉遵守劳动纪律和安全生产规章制度，认真学习架子安全操作规程，不违章作业。

2）注意爱护公物，保养设备、工具等。

3、外墙装饰施工阶段的管理：

（1）在外墙装饰施工前召开班组会议，对施工人员进行安全知识技术教育，提高工人的安全生产意识和自我保护能力。针对施工现场存在的问题，随时召开班组会议，及时有效的解决现存问题。

（2）施工阶段，对架体进行全面检查。对过长的钢管（如小横杆）等障碍物进行更换和整改。外架上，对涉及影响或破坏外墙的物件（如悬挂物等）要及时清理。

（3）施工人员在施工时对钢管、扣件要轻拿轻放以防止破坏外墙，凡违章操作对外墙成品造成破坏的，自行赔偿。

（4）如遇外墙装饰交叉作业时，首先检查周围是否存在不安全因素，在注意其他人的安全施工的同时，要进一步提高自身安全意识，防止安全事故的发生。

（5）随时与该工种施工人员等进行沟通、协调，对该工种及项目部等提出的合理整改意见、要求，及时进行整改解决。

1）员工要热爱本职工作，提高业务水平及操作技能。能提出改进安全工作的意见，搞好安全生产。

3）严格执行操作规程，不得违章指挥和违章作业，对违章指挥的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。

4）按作业要求正确穿戴个人防护用品，进入施工现场必须戴好安全帽。

5）在施工现场注意安全，不准攀登脚手架。

6）正确使用防护装置和防护设施，不随意拆除和挪动各种防护装置，防护设施和警告，安全标志等。

1、脚手架的搭设、拆除严格按方案执行；

2、定期进行安全生产、质量保证总结会议；

3、教育职工树立“百年大计，质量第一”的思想，强化质量意识；

4、搭设、拆除，施工前有关班组及工人应熟悉本方案，做好技术交底，并认真检查执行情况；

5、坚持“安全第一，预防为主”的方针，最大限度地减少事故隐患发生；

6、在施工过程中，应坚持边施工、边自检、互检的制度，有问题及时改正，保证施工质量符合设计和施工的质量要求；

7、坚持奖罚严明的质量管理制度。对质量好的要进行精神和物资的表彰和奖励，对质量不好的，必须查明原因，订出改进措施并落实。对责任人视情况给予惩罚。

8、质量控制：本工程脚手架的安全技术、质量控制的全部内容包括在每个架子工程的搭、用、管、拆的全过程中。

1、搭：按国家建设部规范和行业要求标准搭设，脚手架具体搭、拆，施工前项目技术负责人应对施工人员进行交底，并通过安全员实施监控，经公司安全部门和现场技术员会同项目负责人逐项进行检查和验收。

2、用：脚手架搭设完毕交付使用时，项目部安全员仍对其实施监控、督促脚手架使用人员正确使用脚手架，严禁非脚手架施工人员变更脚手架。

3、管：项目部实施对施工人员的管理。施工现场的管理、材料堆放的协调管理、各工种之间的协调管理。

4、拆：装饰施工完毕，脚手架拆除时，必须实施搭设前相同的警戒封闭。拆除区域必须有安全监控人员到位实施监控，脚手架拆除以搭设的反顺序进行。按自上而下，先接后松的原则。直至地面。杆件和扣件、竹笆运到地面时应按品种、规格分类堆放整齐和制定地点。

第六章普通悬挑架计算书

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为34.2米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；

施工荷载均布参数（kN/m²）：3.000；脚手架用途：结构脚手架；

河南省新乡市地区，基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；考虑风荷载；

每米立杆数承载的结构自重标准（kB/㎡）：0.1248；脚手板自重标准值（kB/㎡）0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kB/㎡）:0.150；安全设置与安全网（kB/㎡）0.500；脚手板铺设层数：4；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆竹笆片；

悬挑水平钢梁采用[14号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。楼板混凝土标号：C：30；

6、拉绳与支杆参数支撑数量为：1

钢丝绳安全系数为：10.000；钢丝绳与墙距离为（m）：1.200；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1.20m。

二、小横杆按照简支梁进行强度和绕度计算，小横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值：P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；

活荷载标准值;Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m;

荷载的计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500=2.326kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=2.326×0.9002/8=0.236Kn.m；

σ=Mqmax/W=46.361N/m㎡；

小横杆的计算强度小于205.0N/㎜2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.150+1.500=1.688kN/m；

最大挠度V=5.0×1.688×900.04/（384×2.060×105×121900.0）=0.574㎜；

小横杆的最大挠度小于900.0/150=6.000与10㎜，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值：P1=0.038×0.900=0.035kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.900×1.500/3=0.135kN；

活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN；

荷载的计算值：P=（1.2×0.035+1.2×0.135+1.4×1.350）=1.047KN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mpmax=0.267pl

集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×1.047×1.500=0.419kN·m；

M=M1max+M2max=0.010+0.419=0.430kN·m

抗弯强度：σ=0.430×106/5080.0=84.564N/m㎡；

大横杆的抗弯强度σ=84.564小于[f]=205.0N/m㎡

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，单位：㎜

均布荷载最大挠度计算公式如下：

Vpmax=0.677

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×1500.04/（100×2.060×105×121900.0）=0.052㎜；

集中荷载最大挠度计算公式如下：

Vpmax=1.883×

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.035+0.135+1.350）/2=0.760kN

V=1.883×0.760×1500.03/（100×2.060×105×121900.0）=1.923㎜；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.923=1.975㎜

大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10㎜，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN.

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；

R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值：P1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.900×1.500/2.025=3.147kN；

活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；

荷载的计算值：R=1.2×（0.058+0.203）+1.4×2.025=3.147kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248

NG1=0.125×34.100=4.256kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/㎡）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×4×1.500×（0.900+0.3）/2=1.080kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用竹笆片，标准值为0.11

NG3=0.150×1.500/2=0.450kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/㎡）；0.005

NG4=0.005×1.500×34.100=0.256kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.041kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×0.900×1.500×2/2=4.050kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wk=0.7Uz·Us·W0

W0=0.400KN/㎡

Us—风荷载体型系数：Us=0.649

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.400×0.740×0.649=0.134KN/㎡

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.041+1.4×4.050=12.920KN

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.041+0.85×1.4×4.050=12.069KN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.134×1.500×1.82/10=0.078KN·m

六、立杆的稳定性计算：

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=12.920KN

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm

计算长度附加系数：K=1.155

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500

计算长度，由公式IO=kuh确定：IO=3.119m

LO/i=197.000

轴心受压立杆的稳定性φ，由长细比LO/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2

立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2

σ=12920.000/（0.186×489.000）=142.047N/mm2

立杆稳定性计算σ=142.047小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式

σ=N/φA+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=12.069KN

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm

计算长度附加系数：K=1.155

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500

计算长度，由公式IO=kuh确定：IO=3.119m

LO/i=197.000

轴心受压立杆的稳定性φ，由长细比LO/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2

立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2

σ=12920.000/（0.186×489.000）=142.047N/mm2

立杆稳定性计算σ=142.047小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

风荷载基本风压值WK=0.134kN/m2

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=16.200m2

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.0kN

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

NLW=1.4×WK×AW=3.050kN

连墙件轴向力计算值NL=NLW+NO=8.050kN

其中φ—轴心受压立杆的稳定性系数，I为内排架距离墙的长度，

由长细比I/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949

A=4.89cm2；[f]=205.000N/mm2

N1=8.050

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到N1=8.050小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！

八、悬挑梁的受力计算：

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm。

水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102.00cm3，截面距A=21.50cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×6.041+1.4×4.050=12.920kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.500×0.0001×78.500=0.203kN/m

10012001500

10.73110.792

悬挑脚手架支撑剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁变形图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·m）

各支座对称梁的支撑反力由左向右分别为：

R[1]=15.310kN

R[2]=11.730kN

最大弯矩Mmax=2.050kN·m

截面应力σ=M/1.05W+N/A=2.050×106/（1.05×102000）+0.000×103/2150.0=19.145N/mm2

水平支撑梁的计算强度σ=19.145小于215.000N/mm2，满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算：

水平钢梁采用[14号工字钢，计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

φb=570tb/lh·235/fy

φb=570×9.1×80.0×235/（1200.0×140.0×235.0）=2.47

经过计算得到强度σ=2.050×106/（0.956×102000.0）=21.031N/mm2

水平梁的稳定性计算σ=21.031小于[f]=215.000N/mm2满足要求！

水平钢梁的轴力RAH和拉绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力Rci=RuiSinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

Rui=21.651kN

钢丝拉绳（支杆）的内力计算：

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru我们均取最大值进行计算，为

Ru=21.651kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]—钢丝绳的容许拉力（kN）

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）

a—钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8

K—钢丝绳使用的安全系数。

计算中[Fg]取值21.65kN，a=0.820，K=10.000，得到：

钢丝绳最小直径必须大于16.00mm才能满足要求！

钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=Ru=21.65kN

钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算公式为：

其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125；

DB3301／T 0177-2018 智慧停车系统服务规范.pdf所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环最小直径D=（2165.131×4/3.142×125.000）1/2=15.000mm

十二、锚固段与楼板连接的计算：

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.730kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度PC结构装配式建筑施工组织设计 .docx，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[11729.505×4/（3.142×50×2）]1/2=12.22mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。