施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

某小区高架道路工程架子搭设施工方案

本支架采用满堂支架，其结构形式如下：纵向立杆布置间距以90cm为主，箱梁两端为60cm；横向立杆在箱梁腹板所对应的位置间距90cm，腹板及底倒角处钢管间距45cm，以加强腹板处支架的承载能力；翼缘横、纵向立杆均按90cm布置。在高度方向横杆步距120cm，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在最外排脚手架每三排纵向立杆和每三排横向立杆设置一道剪刀撑（可详见《边跨现浇段碗扣式满堂支架平面布置图》）。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。

碗扣架安装好后，对于箱梁底板部份，在可调顶托上横向铺设200×10×10cm的木方（底板两端各悬出50cm）。然后在其上铺设纵向200×10×10cm的木方（竖放的目的增加刚度），腹板50cm宽度内木方满铺，底板其余间距25cm铺设。对于翼缘部份，钢管架直接搭设到翼缘底，先在顶托上安装纵向200×10×10cm的木方，根据翼缘底板坡面将木方加工成楔型，横向间距30cm布置10X10cm的木方。

支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束DB12T 1170-2022 建筑消防设施物联网监控系统运维管理规范.pdf，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。

本工程架体搭设盖梁一端开始搭设，以盖梁或帽梁外缘10厘米为第一排立杆。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距基面25厘米，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。箱梁腹板对应处必须用普通钢管增设两列立杆，随碗扣架一起搭设。随着架体升高，剪刀撑应同步设置。安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。

（1）相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；

（2）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；

（3）各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；

（4）立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；

（4）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；

（5）安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。

安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全。2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。

本方案拟按7m一段分段预压法进行预压，预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（或钢材、水箱）(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊或简易扒杆进行吊装就位，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。

为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排，每排4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

（1）底模板下次梁（10×10cm木方）验算

底模下脚手管立杆按照90cm（腹板下60cm）布置，纵向次梁木方腹板处满铺，底板其余处间距25cm，对于纵向次梁木方的验算，取计算跨径为0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置：

底模处砼箱梁荷载：P1=1.7m×25KN/m3=42.5kN/m2（取1.7m砼厚度计算）

(腹板内外模重量及内模顶板模板重量由其下木方承受，翼缘模板重量由翼缘部份钢管架承受，内模底板模板(含倒角模板)由底板下之木方承受)。

腹板内外模模板重量为：

2.124×10.5×15×0.012×1.2×103=4817Kg

(假设单侧腹板有10名工人，60Kg/人；振动棒8台，25Kg/台；其它设备1000Kg)

砼浇筑冲击及振捣荷载：(取砼重量的25%)

P4=0.25×187.5kN/m2=46.875kN/m2

则有P=(P1+P2+P3+P4)=98.021kN/m2

取0.2安全系数，则有P计=P×1.2=117.625kN/m2

因为腹板下木方满铺，故取间距为10cm，则有：

q1=P计×0.10=117.625×0.10=11.7625kN/m

W=bh^2/6=10×10^2/6=166.67cm3

由梁正应力计算公式得：

σ=q1L2/8W=11.7625×0.9^2×106/(8×166.67×103)

=7.146Mpa＜[σ]=10Mpa

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

τ=3Q/2A=3×11.7625×103×(0.9/2)/(2×10×10×102)

=0.794Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=833.3cm4

fmax=5q1L4/384EI

=1.206mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400=900/400=2.25mm）

底板砼仅厚20cm，底板下木方布置间距为25cm，其强度验算同上，能满足要求。

(2)顶托横梁10×10cm木方验算

腹板处脚手管立杆纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m（腹板加强后间距为0.45m）两种，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，取计算跨径为0.45m，仅验算底模腹板对应位置即可：

q1=P计×0.45=117.625×0.45=52.931kN/m

W=bh2/6=10×10^2/6=166.67cm3

由梁正应力计算公式得：

σ=q1L2/8W=52.931×0.45^2×10^6/(8×166.67×103)

=8.039Mpa＜[σ]=10Mpa

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

τ=3Q/2A=3×52.931×103×(0.45/2)/(2×10×10×102)

=1.786Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=833.3cm4

fmax=5q1L4/384EI

=0.034mm＜[f]=1.125mm（[f]=L/400=450/400=1.125mm）

脚手管（φ48×3.5）立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m和0.45m，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×0.9m、0.9m×0.45m箱梁均布荷载，由横桥向木方集中传至杆顶。根据受力分析，不难发现腹板对应的间距为0.45m×0.9m立杆受力比其余位置间距为0.9m×0.9m的立杆受力大，故以腹板下的间距0.45m×0.9m立杆作为受力验算杆件。

则有P计=117.625kN/m2

对于脚手管(φ48×3.5)可知：

i——截面回转半径，i=1.578cm

f——钢材的抗压强度设计值，f=205MPa

A——立杆的截面面积，A=4.89cm2

由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=L/i=1200/15.78=76

由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数φ=0.744，则有：

[N]=φAf=0.744×489×205=74.582kN

而Nmax=P计×A=117.625×0.45×0.9=47.638kN

可见[N]＞N，抗压强度满足要求。

另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度10m计算）

△L=NL/EA=47.638×103×10×103/(2.1×105×4.89×102)

=4.439mm压缩变形不大

单幅箱梁每跨混凝土102m3，自重约260吨，按上述间距布置底座，则每跨连续箱梁下共有17×17=289根立杆，可承受885吨荷载（每根杆约可承受30kN），安全比值系数为885/260=3.4，完全满足施工要求。

经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。

一、严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；

二、严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；

4、1拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；

4、2拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物；

4、3拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；

4、4拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；

4、5拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。

4、6搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；

5、1禁止任意改变构架结构及其尺寸；

5、2禁止架体倾斜或连接点松驰；

5、3禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；

5、4搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；

5、5不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备；

5、6不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。

六、钢管支架的防电、避雷措施

6、11钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。

6、12钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。

6、13夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。

6、21避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。

6、22接地极：按支架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。

6、23接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。

6、24接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。

6、25接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。

6、26雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。

LY／T 2492-2015标准下载第五章施工现场安全管理和措施

一、在主要施工部位、作业点、危险区、主要通道口挂安全宣传标语或安全警告牌；

二、施工现场全体人员严格执行《建筑安装工程安全技术规程》和《建筑安装工人安全技术操作规程》；

三、施工现场杜绝任意拉线接电；

四、配电系统设总配电箱、分配电箱、开关箱、实行分级配电。开关箱装设漏电保护器；

五、施工机械进场安装后经安全检查合格后投入使用。

JC／T 970.3-2018标准下载《边跨现浇段碗扣式满堂支架平面布置图》