施工组织设计下载简介
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工程模板支架施工方案底模拆除时的混凝土强度要求
侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤，模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
1、搭设脚手架所用材料：钢管、扣件、脚手板必须是按相应规范标准检验的合格产品。
2、脚手钢管不同直径不能混用（Φ48*3.5与Φ51*3）DB44／T 1537-2015 室内门窗用木质材料要求.pdf，并且所用扣件规格与脚手钢管直径应相匹配。
脚手架的检查维护：脚手架在使用阶段应定期检查，如浇灌顶板砼前，检查立杆底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；立杆垂直度偏差是否超过规范标准；扣件螺栓拧紧扭力矩是否达到设计要求，并及时整改加强维护。
脚手架搭设人员必须是经考核合格。
搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，增强劳动保护意识。
在脚手架上进行电焊作业时，必须有防护措施并经动火审批后方可作业；作业时还应有专人看护。
脚手架上严禁架设临时用电线缆，防止漏电。
搭拆脚手架时，应派专人看护，严禁非操作人员进入施工区域。
八、扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架搭设高度为4.2米，
搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.80米。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
一、以梁截面300×850㎜内梁模及其支撑体系受力验算：
模板及支架自重：0.5KN/m2=0.15KN/m
新浇砼自重：24KN/m3=5.76KN/m
振捣砼荷载标准值：3.5KN/m2=1.75KN/m
梁侧模计算（略）：梁高800以上的梁在梁中部加1道对拉螺杆，间距不大于500。
1.2、梁底模板计算（不考虑折减系数）
Q1=1.2×（0.15+5.76+1.13）+1.4×1.75=10.89KN/m
刚度计算：Q1´=1.2×（0.15+5.76+1.13）=8.44KN/m
支承底板木枋60×100，间距L1=400
L1=400L1=400L1=400
M1=0.1Q1L12=0.1×10.89×0.42=0.098KN•m
W=300×182/6=16200mm3
δ=0.098×106/16200=6.05N/mm2＜fm=11N/mm2满足要求
E=9000N/mm2I=bh3/12=243000mm4
ω=0.677×Q1´L14/100EI
=0.677×23.26×2504/（100×9000×243000）
=0.28＜L1/250=1.0mm满足要求。
二、模板支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；
I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.340×0.300=0.102kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.800×0.300=0.720kN
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×1.500+1.2×0.102=1.922kN/m
集中荷载P=1.4×0.720=1.008kN
最大弯矩M=1.008×0.80/4+1.92×0.80×0.80/8=0.355kN.m
最大支座力N=1.008/2+1.92×0.80/2=1.273kN
截面应力=0.355×106/54000.0=6.58N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.800×1.922/2+1.008/2=1.273kN
截面抗剪强度计算值T=3×1273/(2×40×90)=0.530N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=1.500+0.102=1.602kN/m
集中荷载P=0.720kN
最大变形v=5×1.602×800.04/(384×9500.00×2430000.0)+720.0
×800.03/(48×9500.00×2430000.0)=0.703mm
方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
集中荷载P取纵向方木传递力，P=2.55kN
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.611kN.m
最大变形vmax=1.414mm
最大支座力Qmax=8.317kN
截面应力=0.61×106/5080.0=120.28N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.8kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求,可以考虑采用双扣件!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.116×4.200=0.488kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.340×0.900×0.800=0.245kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.200×0.900×0.800=3.600kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.332kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.800=2.160kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=8.22
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；
公式(1)的计算结果：=114.91N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：=33.86N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。
按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=2×1.2×(0.34+25.00×0.20)+
1×1.2×(0.49×6×6/4.50/4.50)+
1.4×(2.00+1.00)=18.06kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×18.06=81.25kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×81.25×4.502=84.41kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到10天后混凝土强度达到69.10%，C25.0混凝土强度近似等效为C17.3。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.29N/mm2
GB／T 12085.6-2022标准下载则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ=Asfy/bh0fcm=2700.00×300.00/(4500.00×180.00×8.29)=0.12
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
结论：由于ΣMi=136.62=136.62>Mmax=84.41
白杨湾物流桥梁工程封闭式施工方案所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。