施工组织设计下载简介

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中粮御岭湾三期B标二批次工程塔吊基础施工方案

基础底短向实际配筋：AS2'=8792mm2＞A2=8632mm2

(3)、顶面长向配筋面积

基础顶长向实际配筋：AS3'=5024mm2≥0.5AS1'=0.5×6613=3306mm2

非标设备施工方案(4)、顶面短向配筋面积

基础顶短向实际配筋：AS4'=5024mm2≥0.5AS2'=0.5×6613=3306mm2

8.2、3#塔机基础验算

QTZ80（浙江建机）

塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)

塔机独立状态的计算高度H(m)

塔身桁架结构宽度B(m)

1、塔机自身荷载标准值

起重臂自重G1(kN)

起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)

小车和吊钩自重G2(kN)

最大起重荷载Qmax(kN)

最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)

最小起重荷载Qmin(kN)

最大吊物幅度RQmin(m)

最大起重力矩M2(kN·m)

Max[60×11.5，10×50]＝690

平衡臂自重G3(kN)

平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)

平衡块自重G4(kN)

平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)

2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)

风压等效高度变化系数μz

塔身前后片桁架的平均充实率α0

风荷载标准值ωk(kN/m2)

0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79

0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.35＝1.41

3、塔机传递至基础荷载标准值

塔机自重标准值Fk1(kN)

251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4

起重荷载标准值Fqk(kN)

竖向荷载标准值Fk(kN)

401.4+60＝461.4

水平荷载标准值Fvk(kN)

0.79×0.35×1.6×43＝19.02

倾覆力矩标准值Mk(kN·m)

竖向荷载标准值Fk'(kN)

水平荷载标准值Fvk'(kN)

1.41×0.35×1.6×43＝33.95

倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)

4、塔机传递至基础荷载设计值

塔机自重设计值F1(kN)

1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68

起重荷载设计值FQ(kN)

1.4FQk＝1.4×60＝84

竖向荷载设计值F(kN)

481.68+84＝565.68

水平荷载设计值Fv(kN)

1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63

倾覆力矩设计值M(kN·m)

竖向荷载设计值F'(kN)

1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68

水平荷载设计值Fv'(kN)

1.4Fvk'＝1.4×33.95＝47.53

倾覆力矩设计值M'(kN·m)

基础混凝土自重γc(kN/m3)

基础上部覆土厚度h’(m)

基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)

基础混凝土保护层厚度δ(mm)

地基承载力特征值fak(kPa)

基础宽度的地基承载力修正系数ηb

基础埋深的地基承载力修正系数ηd

基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)

基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)

修正后的地基承载力特征值fa(kPa)

基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)

基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)

基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)

基础及其上土的自重荷载标准值：

Gk=blhγc=7×7×1.3×25=1592.5kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1592.5=1911kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

=614.54kN·m

Fvk''=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

=922.98kN·m

Fv''=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN

基础长宽比：l/b=7/7=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=7×72/6=57.17m3

Wy=bl2/6=7×72/6=57.17m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：

Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=675.88×7/(72+72)0.5=477.92kN·m

Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=675.88×7/(72+72)0.5=477.92kN·m

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

偏心荷载合力作用点在核心区内。

Pkmin=25.2kPa

Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy

=(461.4+1592.5)/49+477.92/57.17+477.92/57.17=58.64kPa

3、基础轴心荷载作用应力

Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+1592.5)/(7×7)=41.92kN/m2

(1)、修正后地基承载力特征值

(2)、轴心作用时地基承载力验算

Pk=41.92kPa≤fa=177.9kPa

(3)、偏心作用时地基承载力验算

Pkmax=58.64kPa≤1.2fa=1.2×177.9=213.48kPa

Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/49.000+(614.538+15.850×1.300)/57.167)=27.711kN/m2

假设Pxmin=0,偏心安全，得

P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((7.000+1.600)/2)×27.711/7.000=17.022kN/m2

Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/49.000+(614.538+15.850×1.300)/57.167)=27.711kN/m2

假设Pymin=0,偏心安全，得

P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((7.000+1.600)/2)×27.711/7.000=17.022kN/m2

px=(Pxmax+P1x)/2=(27.71+17.02)/2=22.37kN/m2

py=(Pymax+P1y)/2=(27.71+17.02)/2=22.37kPa

h0/l=1250/7000=0.18≤4

0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×7000×1250=36531.25kN≥Vx=422.73kN

h0/b=1250/7000=0.18≤4

0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×7000×1250=36531.25kN≥Vy=422.73kN

(1)、底面长向配筋面积

αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=570.69×106/(1×16.7×7000×12502)=0.003

AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=570.69×106/(0.998×1250×360)=1270mm2

基础底需要配筋：A1=max(1270，ρbh0)=max(1270，0.0015×7000×1250)=13125mm2

基础底长向实际配筋：As1'=13816mm2＞A1=13125mm2

(2)、底面短向配筋面积

海洋工程有限公司综合基地(码头单位工程)项目施工组织设计.docαS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=570.69×106/(1×16.7×7000×12502)=0.003

AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=570.69×106/(0.998×1250×360)=1270mm2

基础底需要配筋：A2=max(1270，ρlh0)=max(1270，0.0015×7000×1250)=13125mm2

基础底短向实际配筋：AS2'=13816mm2＞A2=13125mm2

(3)、顶面长向配筋面积

基础顶长向实际配筋：AS3'=7034mm2≥0.5AS1'=0.5×11304=5652mm2

(4)、顶面短向配筋面积

公路排水工程施工组织方案基础顶短向实际配筋：AS4'=7034mm2≥0.5AS2'=0.5×11304=5652mm2