施工组织设计下载简介
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河南上锈市某全现浇剪力墙结构工程模板施工组织设计方案浇筑砼时留人看模板监理检查
按规范抽样检查质量评定
拆模申请单注意保护砼棱角
在同一检验批内，对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%DB61／T 1334-2020标准下载，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。
须夯实平整或做硬化处理。在大模板拆装区域周围，应设置围挡，并挂明显的标志牌，禁止非作
7.2.1模板堆放场地必须平整夯实，如立放时，应采取面对面的存放方法，并满足自稳角75。~80。要求，并加设斜支撑。
7.2.2模板就位时，必须及时加设斜撑，支撑按每面墙不少于两道设置。
7.2.3模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有效，并先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。吊起时，要做到稳起稳落，就位准确，禁止人力搬动大模板，严防模板大幅摆动或碰撞。
7.2.4模板支撑完毕后，必须严格地进行自检及交接检。混凝土未达到拆模强度前，严禁拆动模板及支撑。
7.2.5模板拆除时，必须严格按照交底要求的顺序及方法进行拆除，不得违章作业。支设4m以上的墙或柱模板时，应搭工作台，由专业架子工搭设，并验收合格。不足4m的可使用高凳操作。高空拆模时，不得让其自由下落，更不能大面积同时撬落。
7.2.6必须认真做好“四口”及“五临边”的防护工作。
7.2.7在模板加工过程中，电锯、电刨等机具的使用必须严格遵守安全操作规程，操作人员必须持证上岗。
7.2.8模板施工应按照现场文明施工的要求，遵守现场安全施工守则。
7.2.9模板所有零配件以及架体应安装牢固可靠，避免在施工过程中发生安全事故。
7.2.10模板连接件应及时放于工具袋中，不准乱扔乱放。
7.2.11在大模板拆装区及堆放区域周围，应设置围挡，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。
7.2.12六级以上大风严禁进行模板吊装作业。
7.2.13大风季节，存放时应将大模板地角螺栓采用钢管锁连在一起。
8附录一：模板设计计算书
8.1墙体大钢模板受力验算
大模板配制：板面采用6mm厚钢板；次龙骨用[8槽钢，间距300mm；主龙骨为[10槽钢，间距1000mm。螺栓竖向间距3070=450+950+1250+420；螺栓横向间距为1000mm。
查表得：[8：I=101×104mm4[10：I=198×104mm4
W=25.3×103mm3W=39.7×103mm3
8.1.1.1最大侧压力计算
砼采用商混，坍落度160mm～180mm,假设温度为T=25℃,β1=1.2,
β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高2800mm,墙厚250mm。
F1=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×24×(180/25+15)×1.2×1.15×l1/2=32.79KN/m2
F2=γcH0=24×3.0=72KN/m2
取两者较小值：F1=32.79KN/m2
乘以分项系数：32.79×1.2=39.45KN/m2
乘以折减系数，则F=0.85×39.45=33.45KN/m2
8.1.1.2倾倒砼时产生的水平荷载
查表的，F=4KN/m2
荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2
进行荷载组合F’=33.45+4.76=38.21KN/m2
8.1.2板面受力验算：
8.1.2.1计算简图：
8.1.2.2强度验算：
σ=M/W=0.37×106/(bh2/6)=6×0.37×106/1000×62
=61.7N/mm2<[σ]
8.1.2.3挠度验算：
ω=Kwql4/(100EI)=0.632×33.45×3004/(100×2.06×105×1000
×63/12)=0.462mm<[L/500]=0.66mm
q’=0.3×38.21=11.46KN/m
q=0.3×33.45=10.04KN/m
M=1/8．q’．l2=1/8×11.46×1.02=1.43KN·m
8.1.3.1计算简图：
8.1.3.2强度验算
σ=M/W=1.43×106/25.3×103=56.52N/mm2(满足要求)
8.1.3.3刚度验算
ω=5ql4/384EI
=[5×10.04×10004]/[384×2.06×105×101×104]
=0.69mm<[ω]=L/500=2.0mm(满足要求)
8.1.4螺栓受力验算
P=FA=38.21×1.1×0.9×1.05=39.7KN
σ=N/A=39.7×103/(3.14×（30/2）2）=56.2KN/mm2<170KN/mm2
8.2墙体小钢模板受力验算
墙体模板采用30系列钢模板配制，穿墙螺栓采用φ16螺栓；螺栓竖向间距600；螺栓横向间距为600mm。
8.2.1.1最大侧压力计算
砼采用商混，坍落度160mm～180mm,假设温度为T=15℃,β1=1.2,
β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高4500mm,墙厚250mm。
F1=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×24×200/(15+15)×1.2×1.15×l1/2=48.58KN/m2
F2=γcH0=24×4.2=100.8KN/m2
取两者较小值：F1=48.58KN/m2
乘以分项系数：48.58×1.2=58.29KN/m2
乘以折减系数，则F=0.85×58.29=49.55KN/m2
8.2.1.2倾倒砼时产生的水平荷载
查表的，F3=4KN/m2
荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2
进行荷载组合Fs=49.55+4.76=54.31KN/m2
8.2.2板面受力验算：
P3015钢模板（2.5MM厚）截面特征：Ix=26.97×104mm4,Wx=5.94×103mm3
8.2.2.1计算简图：
化为线荷载：q1=Fs×0.3/1000=16.29N/mm
q2=F×0.3/1000=14.87N/mm
8.2.2.2强度验算：
M=q1m2/2=16.29×3752/2=115×104N．mm
σ=M/Wx=115×104/(5.94×103)
=193N/mm2 8.2.2.3挠度验算： =1.54mm≈1.5mm 2Ф48×3.5截面特征：Ix=2×12.19×104mm4,Wx=2×5.08×103mm3 q1=Fs×0.75/1000=40.7N/mm q2=F×0.75/1000=37.16N/mm M=0.1q1l2=0.1×40.7×0.62=1.465N·mm 8.2.3.1计算简图： 600600600600 8.2.3.2强度验算 σ=M/Wx=1.465×106/2×5.08×103=144.2N/mm2 8.2.3.3刚度验算 ω=0.677q2l4/100EIx =[0.667×37.16×6004]/[100×2.06×105×2×12.19×104] =0.64mm<[ω]=3.0mm(满足要求) 8.2.4螺栓受力验算 采用直径φ16的穿墙螺栓，A=144mm2,取中间一个螺栓计算，水平间距为600mm，垂直间距为距上面的螺栓为600mm，故此螺栓承受拉力为： N=FsA=54.31×0.6×0.6=24.44KN σ=N/A=24.44×103/144=169N/mm2<170N/mm2 8.3顶板模板受力验算 面板采用：15mm厚多层板，次龙骨采用：50mm×100mm木方子，间距为300mm;主龙骨采用：100mm×100mm木方子，间距为1000mm。则： 查表得多层板fw=50N/mm2(抗弯) fv=1.6N/mm2(抗剪) E=6000N/mm2(弹性模量) 查表得木方子fw=15N/mm2(抗弯) fv=1.6N/mm2(抗剪) E=9000N/mm2(弹性模量) 假设多层板重力密度为10KN/m3,木方子重力密度为5KN/m3 8.3.1荷载分析：（取顶板厚180mm） 模板及支架的自重：G1=1.0KN/m2 新浇筑砼的自重：G2=24×0.18=4.32KN/m2 钢筋的自重：G3=1.1×0.18=0.198KN/m2 所以：Gb=5.52KN/m2 施工活载荷：Q1=2.5KN/m2 振捣砼产生的荷载：Q2=2KN/m2 所以Qb=4.5KN/m2 对于板底模：FS=0.9×（1.2Gb+1.4Q1）=9.1KN/m2 Fb=Gb=5.52KN/m2 均按：Fs=9.1KN/m2 Fb=5.52KN/m2 8.3.2根据多层板的使用说明，龙骨档距在面板的控制跨度内时，不必验算面板的强度及刚度。受力简图如下： 8.3.3次龙骨采用50×100木方子立放。 8.3.3.1截面特征：A=50×102mm2 W=42.5×103mm3 I=417×104mm4 8.3.3.3线荷载：qs=0.3Fs=2.73KN/m Mmax=KMqsl2=0.121×2.73×1.02=0.33KN.m Qmax=KvR2=0.62×2.73=1.69KN 8.3.3.4强度验算：σ=Mmax/W=0.33×106/(42.5×103) =7.76N/mm2<[σ]=15N/mm2 τ=Qmax/A=1.69×103/(50×102) =0.338N/mm2 8.3.4主龙骨采用100×100木方子 8.3.4.1截面特征：A=100×102mm2 W=85×103mm3 I=833×104mm4 8.3.4.2线荷载：qs=1.0Fs=9.1KN/m Mmax=KMqsl2=0.121×9.1×1.02=1.10KN.m Qmax=KvR2=0.62×9.1=5.64KN 8.3.4.3强度验算：σ=Mmax/(85×103) =12.94N/mm2<[σ]=15N/mm2 τ=Qmax/A=5.64×103/(100×102) =0.564N/mm2 8.3.4.4刚度验算： 查表：主龙骨挠度系数为：Kw=1.121 又R1=9.1KN,钢支撑沿龙骨间距：l=1000mm,故 ω=KWql0004/(100EI)=1.36mm<1000/500=2.4mm 8.3.5立柱受力验算： 8.3.5.1立柱的截面特征：A=489mm2I=6.24mm,则 8.3.5.2强度验算：N/An=9.1×103/489=18.64N/mm2 8.3.5.3稳定性验算： 取立柱的计算长度l0=1.6m λ=l0/I=1600/6.24=256 N/ΦA=9.1×103/(0.13×489)=143.1 选择截面尺寸300㎜×650㎜，长8100的矩形大梁进行验算，模板采用竹胶板，梁离地高2650m，底模采用50×100木方子并排平放，上盖竹胶板，模板底楞木与顶撑间距选用0.8m，顶撑采用两根，侧模立档间距选用300㎜： 8.4.1.1荷载分析 模板及支架的自重：（5×0.05+10×0.01）×0.3=0.105 新浇筑砼的自重：G2＝24×0.3×0.65＝4.68KN/m 钢筋的自重：G3＝1.5×0.3×0.65＝0.29KN/m ∴Gb＝5.08KN/m 振捣砼产生的荷载：Q2＝2×0.3=0.6KN/m ∴Qb＝0.6KN/m 乘以折减系数0.9，q=（1.2×Gb＋1.4×Qb）×0.9=6.24KN/m 8.4.1.2抗弯强度验算：底模下楞木间距0.85m，是一个等跨多跨连续梁，按四跨考虑； 按最不利荷载布置查施工手册，q 弯矩系数：KM=－0.107,剪力系 σ＝M/W＝0.48×106/(bh2/6)=0.48×106×6/300×602 ＝2.67N/mm2<[σ]＝15N/mm2(可) 8.4.1.3抗剪强度验算： τ＝3V/2bh＝3×3.1×103/2×300×60 ＝0.65N/mm2 8.4.1.4挠度验算： 荷载不包括振捣砼，则q1＝0.9×1.2Gb＝5.49KN/m ω＝Kwql4/(100EI)＝0.632×5.49×8004/（100×9000×300×603/12）=1.14mm<[ω]=l/400＝2mm（可） 8.4.2.1荷载分析 假设T=25℃，β1=1.2β2=1.15,V=1m/h，则： 侧压力：F1=0.22γct0β1β2V1/2 =0.22×24×（200/25＋15）×1.2×1.15×1 =39.82KN/m2 F2=γcH=24×0.65=15.6 取两者较小值，即F2=15.6KN/m2 乘以分项系数：F=15.6×1.2=18.72KN/m2 振捣砼产生的荷载：4KN/m2 乘以分项系数：4×1.4=5.6KN/m2 以上两项合计：18.72＋5.6=24.32KN/m2 根据立挡间距500㎜，则线荷载为： 24.32×0.3=7.3KN/m 乘以折减系数，则q=7.3×0.9=6.56N/㎜ 8.4.2.2抗弯强度验算:仍按四跨计算，其KM、KV、KW与前述相同，则 M=KM·ql2=0.107×6.56×3002=71.4×103N·㎜ σ＝M/W＝71.4×103/(bh2/6)=71.4×103×6/300×122 ＝9.92N/mm2<[σ]＝50N/mm2(可) 8.4.2.3抗剪强度验算： V=KV·ql=0.607×6.56×300=1.22KN τ＝3V/2bh＝3×1.22×103/2×300×12 ＝0.51N/mm2 8.4.2.4挠度验算：取侧压力F=18.72KN/m2,化为线荷载18.72×0.3=5.62KN/m，乘以折剪系数q=0.9×5.62=5.05KN/m ω＝Kwql4/(100EI)＝0.632×5.05×3004/（100×6000×300×123/12）=0.99mm<[ω]=l/300＝1mm（可） 8.4.3立柱支撑的计算： 主龙骨采用钢支撑，立杆间距:l=800mm深基坑支护工程施工组织设计实例，在中间纵横设一道水平拉杆。 8.4.3.1立柱受力：N＝ql/2=6.24×0.8/2=2.5KN 立柱的截面特征：A＝489mm2i＝6.24mm，则： 8.4.3.2强度验算：N/An＝2.5×103/489＝5.1 8.4.3.3稳定性验算： 取立柱的计算长度l0＝1.6m λ＝l0/i＝1600/6.24＝256 N/φA＝2.5×103/(0.13×489)＝39.2 梁侧模底部夹条，竖向龙骨为50×100木方子，间距为：300mm，当梁高超过600mm时政法学院南校区室外道路工程施工组织设计方案，需要在距梁底200－300mm处加设φ12穿墙螺栓，螺栓横向间距为：600mm。