施工组织设计下载简介

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第七节、计算书及相关图纸

QTZ63(ZJ5311)

塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)

某大桥钢板桩围堰施工方案塔机独立状态的计算高度H(m)

塔身桁架结构宽度B(m)

1、塔机自身荷载标准值

起重臂自重G1(kN)

起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)

小车和吊钩自重G2(kN)

最大起重荷载Qmax(kN)

最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)

最大起重力矩M2(kN.m)

平衡臂自重G3(kN)

平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)

平衡块自重G4(kN)

平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)

2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

C类(有密集建筑群的城市市区)

风压等效高度变化系数μz

塔身前后片桁架的平均充实率α0

风荷载标准值ωk(kN/m2)

0.8×1.2×1.77×1.95×0.94×0.2＝0.63

0.8×1.2×1.87×1.95×0.94×0.6＝1.99

3、塔机传递至基础荷载标准值

塔机自重标准值Fk1(kN)

291.9+37.4+6.2+163+106＝604.5

起重荷载标准值Fqk(kN)

竖向荷载标准值Fk(kN)

604.5+60＝664.5

水平荷载标准值Fvk(kN)

0.63×0.4×1.6×43＝17.34

倾覆力矩标准值Mk(kN·m)

竖向荷载标准值Fk'(kN)

水平荷载标准值Fvk'(kN)

1.99×0.4×1.6×43＝54.76

倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)

4、塔机传递至基础荷载设计值

塔机自重设计值F1(kN)

1.2Fk1＝1.2×604.5＝725.4

起重荷载设计值FQ(kN)

1.4FQk＝1.4×60＝84

竖向荷载设计值F(kN)

725.4+84＝809.4

水平荷载设计值Fv(kN)

1.4Fvk＝1.4×17.34＝24.28

倾覆力矩设计值M(kN·m)

竖向荷载设计值F'(kN)

1.2Fk'＝1.2×604.5＝725.4

水平荷载设计值Fv'(kN)

1.4Fvk'＝1.4×54.76＝76.66

倾覆力矩设计值M'(kN·m)

基础混凝土自重γc(kN/m3)

基础上部覆土厚度h’(m)

基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)

基础混凝土保护层厚度δ(mm)

地基承载力特征值fak(kPa)

基础宽度的地基承载力修正系数ηb

基础埋深的地基承载力修正系数ηd

基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)

基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)

修正后的地基承载力特征值fa(kPa)

基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)

基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)

基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)

基础及其上土的自重荷载标准值：

Gk=blhγc=5×5×2×25=1250kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1250=1500kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

Fvk''=Fvk/1.2=17.34/1.2=14.45kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

Fv''=Fv/1.2=24.28/1.2=20.23kN

基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=5×52/6=20.83m3

Wy=bl2/6=5×52/6=20.83m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：

Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·m

Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·m

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

偏心荷载合力作用点在核心区内。

Pkmin=50.28kPa

Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy

=(664.5+1250)/25+273.91/20.83+273.91/20.83=102.88kPa

3、基础轴心荷载作用应力

Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(664.5+1250)/(5×5)=76.58kN/m2

(1)、修正后地基承载力特征值

(2)、轴心作用时地基承载力验算

Pk=76.58kPa≤fa=341.8kPa

(3)、偏心作用时地基承载力验算

Pkmax=102.88kPa≤1.2fa=1.2×341.8=410.16kPa

px=(Pxmax+P1x)/2=(9.03+27.29)/2=18.16kN/m2

py=(Pymax+P1y)/2=(9.03+27.29)/2=18.16kPa

h0/l=1950/5000=0.39≤4

0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5000×1950=40706.25kN≥Vx=154.36kN

h0/b=1950/5000=0.39≤4

0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5000×1950=40706.25kN≥Vy=154.36kN

(1)、底面长向配筋面积

αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=131.21×106/(1×16.7×5000×19502)=0

AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=131.21×106/(1×1950×360)=187mm2

基础底需要配筋：A1=max(187，ρbh0)=max(187，0.0015×5000×1950)=14625mm2

基础底长向实际配筋：As1'=16014mm2≥A1=14625mm2

(2)、底面短向配筋面积

αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=131.21×106/(1×16.7×5000×19502)=0

AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=131.21×106/(1×1950×360)=187mm2

基础底需要配筋：A2=max(187，ρlh0)=max(187，0.0015×5000×1950)=14625mm2

DB63／T 1365-2015标准下载基础底短向实际配筋：AS2'=16014mm2≥A2=14625mm2

(3)、顶面长向配筋面积

基础顶长向实际配筋：AS3'=16014mm2≥0.5AS1'=0.5×16014=8007mm2

(4)、顶面短向配筋面积

x1城市外环公路施工组织设计基础顶短向实际配筋：AS4'=16014mm2≥0.5AS2'=0.5×16014=8007mm2

(5)、基础竖向连接筋配筋面积