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水闸设计规范(NB T 35023-2014)

7.4.8岩基上的导墙抗倾覆稳定性安全系数充许值的确

各种荷载作用下不倾倒为原则，但应有一定的安全储备。参照现 行有关规范对抗倾覆稳定性安全系数允许值的规定，本规范规定， 无论水闸级别在基本荷载组合条件下，抗倾覆稳定性安全系数不 应小于1.50；在特殊荷载组合条件下，抗倾覆稳定性安全系数不 应小于1.30。

7.5.2闻室底板是整个闸室结构的基础，其应力分布状况应按空 间问题分析，但计算极为穴繁，因此在工程实践中，往往近似地 简化成平面问题，采用“截板成梁”的方法进行计算。 目前，对于土基上水闸闸室底板的应力分析方法主要有两大 类：一类是反力直线分布法，假定闸室地基反力按直线变化规律 分布，即在顺水流方向按梯形分布，在垂直水流方向按矩形分布，

GB／T 26957-2022 金属材料焊缝破坏性试验 十字接头和搭接接头拉伸试验方法.pdfNB / T 35023 2014

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因前者固结时间较长，地基变形缓慢，后者在荷载作用下的地基 变形较难调整或调整较少，可采用弹性地基梁法计算。 当按弹性地基梁计算时，如何考虑可压缩土层厚度的影响， 各种文献资料的意见不完全一致。但多数文献资料是以可压缩士 层厚度与弹性地基梁半长之比值为0.25和4.0（或5.0）分别采用 基床系数法（文克尔假定）、有限深的弹性地基梁法和半无限深的 弹性地基梁法的界限值。考虑我国水闸工程地基勘探深度多数没 有超过闻室底板顺水流方向长度2倍（或2.5倍）的实际情况， 本规范规定，当其压缩土层厚度与弹性地基梁半长之比值小于 0.25时，可按基床系数法（文克尔假定）计算；当可压缩土层厚 度与弹性地基梁半长之比值为0.25～2.0时，可按有限深的弹性地 基梁法计算。采用上述计算方法所需的单位荷载或单位边荷载作 用下的地基反力系数和梁的内力系数，可由《水工设计手册》（水 利电力出版社，1984年8月第1版）及有关文献中查得。在具体 工程设计过程中，采用不同的计算方法对底板配筋是有较大影响 的。根据水闸工程设计经验，对于重要的大型水闸（特别是松软 地基或中等坚实地基）宜按弹性地基梁法设计，反力直线分布法 校核。这种设计方法是基于地基塑性变形可使地基反力重分布的 认识提出的。 至于岩基上水闸闸室底板的应力分析，可按基床系数法计算， 这是因为岩基弹性模量较大，其单位面积的沉降变形与所受压力 之间的关系比较符合文克尔假定。 需要指出的是，上述各种计算方法主要是用于平底板，对于 相式平底板和低堰底板原则上也都适用，对于折线底板也可参考 采用。 缝型为斜搭接或齿形搭接的平底板，其结构特点是接缝两侧 的底板可互相传递剪力，但不能传递弯矩，因而可假定接缝为铰 接点。闸室铰接底板的地基反力和内力系数可由谭松曦编著的《水 闸设计》（水利电力出版社，1962年2月）附录查得。

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7.5.3在水闸工程实践中，闸室底板的应力分析可按闸门门槛

上、下游段分别进行，采用“截板成梁”的方法进行计算。由于 门门槛前、后的上、下游段底板上的水重相差悬殊，如果多取 几段进行计算，成果更为准确，但从实际观点出发取闸门门槛前、 后的上、下游段计算，其计算成果基本上不影响底板的配筋，因 比能够满足工程的实际需要。 在“截板成条”计算时，由于闸室底板上的作用荷载与地基 反力的分布不同，单宽板条上所受的竖向荷载不能平衡产生，存 在不平衡剪力。不平衡剪力通常可根据静力平衡条件，采用作图 法或数值积分法求得。在一般情况下，水闸闸室底板分摊不平衡 剪力的10%～15%，闸墩分担不平衡剪力85%～90%。

在不平衡剪力。不平衡剪力通常可根据静力平衡条件，采用作图 法或数值积分法求得。在一般情况下，水闻闻室底板分摊不平衡 剪力的10%～15%，闸墩分担不平衡剪力85%～90%。 7.5.4原规范规定，在分析底板应力时，应根据不同的地基情况 分别考虑底板自重对其应力的影响，即在黏性土地基上，可采用 底板自重的50%～100%；在砂性土地基上可不计底板的自重。经 分析认为，这种考虑方法是不够全面的，因为水闸闸室底板绝大 多数是挖埋式，底板自重远小于基坑开挖前的原压荷载，由底板 自重引起的地基沉降量是基坑开挖回弹后的再压缩量，属弹性压 缩的性质，不像排水固结那样需要较长的时间，弹性变形可在很 短时间内完成，因此不论是黏性土地基还是砂性土地基，都可以 不考虑底板自重对其应力的影响。但当不计底板自重，致使作用 在基础底面上的均布荷载为负值时，则仍应计及底板自重的影响， 计及的百分数以使作用在基础底面上的均布荷载值等于零为限度

墩（墙）后回填土作用于土基上的荷载。根据试验研究结果，边 荷载对底板应力的影响，主要与地基土质、边荷载大小及边荷载 施加程序等因素有关，情况是十分复杂的，因此在工程设计中只 能做一些原则上的考虑。 原则规定，在分析底板应力时，同时考虑了地基士质及边荷

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载施加程序对应力的影响，以此确定边荷载计算百分数，但实际 上水闸各单项工程基本上是同时施工的，在闸室底板和闸墩混凝 土浇筑过程中，在程序上虽略有先后，但相隔时间不长，因此可 忽略边荷载施加程序的影响。加之所采用的底板应力分析方法和 弹性地基参数的确定均不够完善，没有必要对边荷载计算百分数 规定得过细。在水闸工程设计中，通常作如下规定：当边荷载使 底板内力减小时，黏性土地基不考虑其影响，砂性土地基仅考虑 50%。这样的规定基本上是经济合理的。因此，本规范规定的边 荷载计算百分数见表7.5.5，这样就无需考虑边荷载是在计算闸段 底板浇筑之前或是浇筑之后施加的问题。 边荷载对底板应力的影响，除了与地基土质有关外，还与边 荷载强度及其作用位置，以及与地基可压缩土层厚度有关。显然， 边荷载强度越大，对底板应力的影响越大；边荷载作用的位置距 离底板越远，对底板应力的影响则越小。如果地基按半无限弹性 体考虑，则计算闸段1.0倍底板长度以外的边荷载对底板应力的 影响可忽略不计：如果地基按弹性有限深的可压缩土层考虑，则 1.2倍可压缩土层厚度以外的边荷载对底板应力不再发生影响。因 此边荷载作用范围通常可采用计算闸室底板长度的1.0倍或可压 缩土层厚度的1.2倍。至于黏性土上的老闻闸加固，当边荷载使计 算闻段底板内力增加时，边荷载计算百分数可适当减小，而边荷 载计算百分数可减少多少，可由计算地基实际完成的固结度决定。 7.5.6平面闸门闸墩的受力条件主要是偏心受压，可假定闻墩固 定于底板上的悬臂梁，其应力状况可采用材料力学的方法进行分 析。弧形闸门闸墩的受力条件比较复杂，不只是偏心受拉，而且 还受扭，是块一边固定、三边自由的弹性矩形板，其应力状况 宜采用弹性力学的方法进行分析。目前，由于计算机的普及和计 算软件的进步，对于大型水闸弧形闸门闸墩，宜采用有限元法进 行应力分析。 左水间租实战中 盗宽不杰防捷源下 加闻

7.5.6平面闸门闸墩的受力条件主要是偏心受压，可假

定于底板上的悬臂梁，其应力状况可采用材料力学的方法进行分 析。弧形闸门闸墩的受力条件比较复杂，不只是偏心受拉，而且 不受扭，是一一块一边固定、三边自由的弹性矩形板，其应力状况 宜采用弹性力学的方法进行分析。目前，由于计算机的普及和计 算软件的进步，对于大型水闸弧形闸门闸墩，宜采用有限元法进 行应力分析。 7.5.7在水闸工程实践中，当闸孔总净宽不变的情况下，增加闸

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工程实际上采取防裂措施，本规范7.5.10条所列举的几种措施只 是工程上常用的防裂措施。例如，适当减小底板分块尺寸及闻墩 长高比，或在可能产生温度裂缝的部位预留宽缝，两侧增设插筋 或构造补强钢筋并回填微膨胀性混凝土等，都是一些行之有效的 防裂措施。而采取控制或降低混凝土浇筑温度的工程措施（如采 用低热性能水泥，缩短混凝土运输时间，加快混凝土入仓覆盖速 度，铺设冷却水管，仓内喷射水雾，或尽量安排在早晚或夜间进 行混凝土浇筑等，都是工程实际中很容易办到、经济实用的工程 措施），并加强混凝土的养护，更是工程实际中最基本的防裂措 施，可按《水工混凝土施工规范》DL/T5144和《水闸施工规范》 SL27一1991的有关规定采用。至于对严寒、寒冷地区的闸室底板 和闸墩，在冬季施工期和冬季运用期应采取的防寒保温措施，可 按DL/T5082的规定执行。

7.6结构抗震设计及措施

7.6.1拟静力法和基于反应谱理论的抗震计算方法是水工建筑结 构抗震计算的基本分析方法。各类水工建筑物均应采用基本分析 方法进行抗震验算。除基本分析方法外，对于特别重要的大型水 闸，还可采用包括有限元动力（时程）分析方法在内的其他多种 方法进行对比分析。必要时，辅以动力结构模型试验进行验证。 7.6.3“5·12”汶川地震后，震中地区河流两岸地貌改变，山体 滑坡、岩体崩塌、滚石、泥石流等导致河流堵塞，出现大量的堰 塞湖，这些地质灾害所形成的环境地质问题突出，地震导致的次 生灾害对人民的生命财产造成了重大损失，也对水电工程形成重 大威胁。因此，在水闸的防震抗震措施设计时，应有针对性地选 择处理措施，制定防范预案，将地震带来的损失减到最小。 7.6.4修建在软弱地基上的水闸在地震作用下，其破坏一般都相 当严重，主要表现在地基和建筑物两个方面。因而在水闸设计时 应注意地基处理，如对液化土层进行挖除、振冲、围封或采用桩

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基等措施，以提高地基的承载力，具体处理措施可见本规范第 8章。 在山区有很多水闸工程的边孔闻室处于土质地基与岩石地基 交界的位置，在结构设计时应采取不同的措施，减小闻室与相邻 建筑物的不均匀沉降差，处理措施可见本规范第8章。 7.6.5震害调查表明，凡采用整体式钢筋混凝土结构的水闸震害 较轻，而分离式结构震害较重，采用浆砌块石结构的震害最为严 重。因此，位于8、9度地震区的水闻不宜采用分离式结构和建 筑浆砌块石结构的水闸；如地基采用桩基处理，应采用整体式 桩基。 止水应选用耐久并能适应较大变形的材料和形式，关键部位 结构缝应采取加强措施。由于边孔闸室与连接坝的结构体形不同， 较多工程在此部位文位于土质地基与岩石地基分界附近，在地震 时可能会出现较大的沉降差，应重视此部位的结构缝止水设计， 止水布置可加密止水道数、采用适应变形能力强的止水材料。在 “5·12”汶川地震后，对岷江太平驿电站廊道检查发现，左右两 岸闸室与连接坝段交界处均出现很大的渗漏水，原因是边孔闸与 连接坝段之间出现了不均匀沉降，导致该部位的止水受到破坏， 眠江映秀湾电站右岸挡水坝与相邻的泄洪闸出现了约20cm的 沉降差。 减轻闸室顶部建筑重力、提高上部混凝土等级并适当配置构 造钢筋；应加强闻墩的侧向刚度，当有胸墙时，应采用固支式连 接；闸墩底部应加强配筋；闸室底板内有廊道、集水井等孔洞时， 应加强其周边的钢筋布置。 由震害调查及动力分析可知，机架桥越高，地震作用效应越 强；顶部重力越大，地震作用效应也越大。因此，在闸室进行闸 室顶部的布置时，应降低闸顶工作桥及排架高度，减轻机架顶部 的重力。启闭机排架宜为轻型、整体性好的框架结构，排架柱与 闸墩连接部位宜增大截面或增加钢筋，排架柱上、下端范围、顶

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部柱与横梁连接部位的箍筋应加密；没计烈度为9度时，排架程 应在全柱范围内加密箍筋。对排架顶的启闭机工作桥或闸顶的桥 梁，当为简支结构时，其支座应采用挡块、螺栓连接或钢夹板连 接等防止落梁的措施。 边墩及岸坡失稳主要表现为沉陷、倾倒、倒塌、滑移。震害 调查表明，除地质条件外，还与墙后地震动土压力有关，若墙后 填土过高或有附加荷重或地下水位过高，均会产生较大的地震主 动动土压力，对稳定不利。为防止地震产生的附加侧向荷载引起 的闸孔变形及河岸变形，适当降低边墩后填土高度，避免在边墩 附近建造房屋或增加其他荷载，并降低地下水位等有利于边墩及 岸坡稳定的措施。 上游防渗铺盖宜采用混凝土结构，并做好分缝止水；当地基 防渗采用铺盖或防渗墙时，应做好防渗墙与上部结构之间、闸室 与铺盖之间的止水连接。下游护坦或消力池做好反滤及沉降缝 必要时可增加反滤层范围及厚度

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关于填料士的物理力学性质试验指标，当为黏性士时，应有 由击实试验求得的最大干重力密度和最优含水量；而无黏性土（或 粗粒土）应进行振动台上的相对密度试验。此外，还应有试样的 天然含水量、天然重力密度和最大干重力密度条件下的抗剪强度 指标，必要时还应有压缩系数、渗透系数等指标。 专门试验项目不是每座水闸设计前都必须安排做的，而是根 据地基土质条件和工程设计需要决定做与不做。因为专门试验指 标往往带有研究或验证性质，如地基上的压缩模量、剪切模量、 则压力系数、侧膨胀系数、变形模量、固结系数、地基土对混凝 土板的抗滑强度、十字板剪切强度、动力强度系数及砂砾石地基 的管涌试验等。

8.1.5土质地基稳定性计算采用的抗剪强度指标，目前多由地基

土的剪切试验求得。但是采用不同的试验仪器和试验方法，得出 的试验成果往往差别较大。自前国内常用的剪切仪主要有直剪仪 和三轴剪切仪两种。三轴剪切仪的受力状态及排水条件比较符合 实际，但试验操作比较复杂，不宜在工地现场进行试验。因此， 在工程实践中普遍使用的仍然是直剪仪。直剪仪的主要缺点是受 力状况不明确及排水条件难以控制。关于试验方法，最理想的是 按不同时期的固结度，将土样固结后进行不排水剪切试验，但这 种试验方法显然太复杂，因此常用的试验方法是饱和快剪或饱和 固结快剪。至于试验仪器和试验方法如何选用的问题，原则上是 要尽可能符合工程实际情况。本规范表8.1.5就是根据这个原则拟 订的。选用试验方法时，主要是根据地基土类别、地基压缩层厚 薄和施工期长短等。如在标准贯入击数为4击以上（含4击）的 中等坚硬或坚硬的黏性土（包括壤土）地基上建造水闸，当水闸 施工期（指包括两侧回填土在内的主体工程施工期，下同）不超 过年时，根据实践经验，完建期地基土的固结度为30%～50%， 比时采用饱和快剪试验指标验算地基强度比较安全合理。而对运 用期或施工期超过一年的完建期，地基土可达较高的固结度，同

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8.1.6本条规定是指在一般条件下可不进行地基沉降

况，对于地基承载力要求特别高的大型水闸，应根据设计需要和 工程实际情况进行地基沉降计算；当地基下伏土基的各层组成的 层厚不均一，存在有承载力较低的软弱层时不受此条限制，应进 行沉降计算。

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8.2地基整体稳定性计算

式中：ymax 地基塑性变形区的最大开展深度（m）； q 地基上的作用荷载（kPa）； Y 地基土的重力密度（kN/m3）; D 基础埋置深度（m）：

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标准贯入击数N63.5(击)

准贯入击数与地基允许承载力相关关系

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满足工程预可行性研究阶段和可行性研究阶段的精度要求，但如 查得的地基充许承载力与作用在地基上的闸室平均基底应力值较 接近时，则需要进行计算校核。 8.2.5由于软弱土层抗剪强度低，在水平向荷载作用下，有可能 产生沿软弱土层的滑动，因此当土质地基持力层内夹有软弱土层 时，还应采用折线滑动法（复合圆弧滑动法）对软弱土层进行整 体抗滑稳定性验算。折线滑动法（复合圆弧滑动法）可参见有关 土力学、地基与基础的设计计算手册。 8.2.6本规范按《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定，提 出了软弱下卧层的承载力验算公式，见附录M。 8.2.7由于导墙底板以下的土质地基和墙后回填土两个部分连在 一起，其稳定性计算的边界条件比较复杂，一般属于深层抗滑稳 定性问题。因此，对于导墙的地基整体稳定性，可采用瑞典圆弧 骨动法或简化毕肖普圆弧滑动法计算。瑞典圆弧滑动法或简化毕 肖普圆弧滑动法可参见有关土力学、地基与基础的设计计算手册。 无论是瑞典圆弧滑动法还是简化毕肖普圆弧滑动法，都是将

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滑动土体分成若干条块的“条分法”。两种计算方法的主要区别在 于：瑞典圆弧滑动法不考虑条块间的作用力，而简化毕肖普圆弧 骨动法考虑了条块间的作用力，但假设土条界面上切向力为零。 前者计算最为简单，设计人员已积累了较丰富的使用经验，虽然 理论上有缺陷，但计算的结果往往偏于安全，因此仍然是工程上 实际常用的计算方法。后者由于考虑条块间的作用力，反映了土 体滑动时条块之间的客观状况，其计算结果比较符合实际，随看 计算机的广泛使用，采用这种计算方法也比较简单。因此，本规 范规定可采用这两种计算方法中的任何一种方法。 8.2.8·软弱结构面是指泥化夹层、断层破碎带等。当水闸岩石地 基持力层范围内存在软弱结构面时，必须根据软弱结构面的分布 情况和对水闸工程安全的影响程度（如已构成有可能沿软弱结构 面滑动的倾向）进行整体抗滑稳定性验算

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深度为3.2m的挤压砂桩，底板厚度为1m，浇筑后在其四周采用 轻型井点降水预压处理，实测最大沉降量达430mm左右，且各闻 孔随上、下游水位升降出现下沉与回弹，变动幅度为10mm~ 20mm，目前该闸仍在使用。湖北省某水闸建在软黏土地基上，实 测最大降量在400mm500mm，分缝部位均张开，经加固后，该 闸仍在使用

3江苏省软基上的几座闸站工程实测

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以上实测资料说明，建于黏土地基上的水闸的沉降量都大于 沙卵石地基，位于砂卵石地基上水闸的沉降量都较小。从沉降量 大的工程实例看，在不危及水闸结构安全和影响正常使用的条件 下，一般认为最大沉降量达100mm～150mm也是允许的。但沉 降量过大，往往会引起较大的沉降差，对水闸结构安全和正常使 用总是不利的。因此，必须做好永久缝（包括沉降缝和伸缩缝） 的止水措施。至于允许最大沉降差的数值，这与水闸的结构形式、 施工条件等有很大的关系，一般认为最大沉降差达30mm50mm 是允许的。因此，综合黏土地基和砂卵石地基水闸的实测沉降量 考虑，天然土质地基上的水闸地基最大沉降量不宜超过150mm， 最大沉降差不宜超过50mm。

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的方法，该方法施工简单、工程造价较低。振动水冲法在地基处 理中也采用较多：加密深度一般可达20m左右。若地基中液化土 层理藏较深，则可采用钢筋混凝土板桩（连续墙）围封或沉井基 础的处理方法，但工程造价较高。因此，对于地基中的液化土层 应根据其理藏深浅及处理工程量的大小等选用合适的处理方法。 在山区有很多水闸工程的边孔闻室处于土基与岩石交界的位 置，在结构设计时应采取不同的措施，减小闸室与相邻建筑物的 不均匀沉降差。首先应考虑的是闻室分缝，在土基与岩石交界处 设置一条永久沉降缝，尽量避免同闸室段建造在半岩半土地基 上；当因枢纽结构布置需要，闸室段建造在半岩半土地基上时， 可采用在基侧用水泥固结灌浆，岩石侧对地基松动爆破或沿深 度部分挖除回填砂卵石，以减小两者的变形模量，同时对底板顶 层和底层垂直于土基与岩石交界线布置加强钢筋，四川省南河 1级电站冲沙闸、太平驿电站4号拦污栅闸、姜射坝电站泄洪闸 均采用该种措施；当闸室段建造在半岩半土地基上时，也可在士 基侧采用钢筋混凝土桩，桩基穿过土基置于岩石上，桩顶与闸室 底板刚性连接，四川省乐山市玉林桥电站泄洪闸采用该措施。 本条所列岩基处理设计规定均属常规性的，具体设计时还应 结合水闸结构的运用特点、工程的重要性、地质条件、施工条件 等做出必要的补充，并经技术经济比较后合理确定。本条对基岩 灌浆的各项设计参数（包括孔距、排距、孔深和固结灌浆压力的 控制等）所作的规定，主要是根据四川等省岩基上水闻的工程实 践经验，并参照国内部分大、中型工程的实践经验提出的。对基 岩中泥化夹层和缓倾角软弱带及断层破碎带的处理措施，也是根 据岩基上水闸多年的工程实践经验提出的。 8.4.2、换填垫层法是工程上一种施工最简便、应用最广泛的地基 处理方法，在改善地基应力分布、提高地基稳定性（特别是减少 基础两端地基土的塑性变形）方面作用显著，在减少地基（特别

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基土质相同的填料时，振动水冲法加固的地基可按均质地基设计。 4振动水冲法处理设计自前尚处于半理论半经验状态，这是 因为一些设计计算方法还不够完全成熟，某些设计参数也可能凭 经验选定。因此，对于地基土质条件复杂的大型水闸工程，采用 的各项设计数据及振冲后的效果应经现场试验验证。

8.4.4近年来，高压喷射灌

8.4.5桩基础是一种较早使用的地基处理方法，实践经验较多！

在建筑、铁道、交通等系统的设计规范中，对此都有规定，甚至 还有专门性的桩基础设计规范。自20世纪60年代后期以来，在 河北、山东、河南等省，广泛采用了钻孔灌注桩作为水闸基础的 一部分。对松软地基，当利用天然地基有困难时XJJ 135-2021 高延性混凝土加固技术标准.pdf，采用钻孔灌注 桩不仅在提高地基承载力、减少沉降量方面作用显著，而且可减 轻上部结构重力、工程量小、投资省，已成为一种独特的闸型。 山区的个别水闻工程，当地基处于基岩与土基交界处，为了解决 不同地基带来的不均匀沉降，也可采用桩基础处理；例如，四川

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4在同一块底板下不采用直径、长度相差过大的摩擦型桩， 或不同时采用摩擦型桩和端承型桩，其目的是使同一块底板下各 桩实际承担的荷载尽量相等，以减少或避免产生地基的不均匀沉 降，危及水闸结构安全和正常使用。 5在防渗段底板下不得已采用端承型桩时，为了防止底板与 地基土的接触面产生接触冲刷（这是一种十分有害的渗流破环形 式），应采取有效的基底防渗措施，如在底板上游侧设防渗板桩或 截水槽，加强底板永久缝的止水结构等。 8.4.6沉并基础是工程上应用较为广泛的地基处理方法，在公路 桥梁基础工程上使用较多，在我国东部沿海地区的水闸工程中使 用也不少，在四川省地区有部分工程还用于地基防冲保护处理， 不管用途如何，其处理效果都比较理想，可以同时解决地基承载 力、地基渗透变形和地基防冲问题。 1根据国内已建水闸沉井基础的工程实践经验，沉井布置有 多联式和分离式两种。多联式施工较困难些，分离式需解决沉井 间的防渗问题（一般采用板桩封闭）。水闸沉井基础的平面形状多 呈矩形，且布置简单对称，以便并体施工浇筑和均匀下沉。沉并 的平面尺寸不宜过大，否则施工不便；但也不宜过小，否则接缝 多，带来接缝止水上的麻烦。单个沉井的长宽比一般不大于3.0。 四川省太平驿电站护坦末端防冲沉井高16m，长25m，宽10m， 长宽比为1:2.5；四川省铜街子电站导流明渠边墙沉井高26m，长 30m，宽16m，长宽比为1:1.88。考虑如地基土层结构组成粒径 大、不均匀等，在施工中文随着沉井高度的增加，施工难度将增 大等因素，为了保证沉并下沉时的稳定性和基底应力的均匀性， 结合工程实例，本规范规定，沉井的长宽比不宜大于1:3.0。 2由于沉并基础是在上部建筑物设计底板底面高程上先进 行分节浇筑，然后挖去并内的土方，利用井体自重克服并壁摩阻 力而下沉的，因此沉井浇筑高度应根据地基土质条件和要求控制 的下沉速度等因素确定。第一节沉井井壁浇筑高度往往受到浇筑

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基础底面地基承载力的限制，而在第二节以上的各节浇筑高度还 要受到其下已下沉的各节井壁摩阻力的影响，如果处理不当，将 会造成沉井下沉的失控现象。 3为了保证沉并在施工时能顺利下沉到设计高程，需要验算 自重是否满足下沉要求甘肃省市政工程预算定额2018 第一册 土石方工程，控制的计算指标为下沉系数（沉并自重 与井壁摩阻力之比）。根据已建水闸沉井基础的工程实践经验，下 沉系数可取1.15～1.25。并壁摩阻力为并壁面积与并壁单位面积 摩阻力的乘积。计算中对并壁单位面积摩阻力的取值很重要。本 规范表8.4.6所列并壁单位面积摩阻力值是参照GB50021的有关 规定进行了修订。表中所列泥浆套，其厚度以15cm～20cm为宜 过厚则泥浆消耗量大，且易造成沉井倾斜，过薄则泥浆灌注困难， 影响施工。 4沉井是否需要封底，取决于沉井下卧硬土层或岩层的充许 承载力是否满足设计要求。若下卧硬土层或岩层的充许承载力已 能满足设计要求，则沉并应尽量不封底；只有在下卧硬土层或岩 层充许承载力不能满足设计要求的情况下沉并才封底。因为沉井 开挖较深，地下水影响较大，沉井封底施工一般来说比较困难。 沉并不封底时，则应选用与井底土层渗透系数相近的回填土料： 且分层夯实，以防止因产生渗透变形和过大的沉降而使闸底与沉 井内回填土顶面脱开。 5如果在有承压水层的地基上采用沉井基础，特别是当沉井 下沉至含承压水的土层，影响地基抗渗稳定性时，不仅沉并基础 施工会遇到很大困难，而且还会影响工程施工安全，因此在这种 情况下不宜采用沉井基础。