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T∕CAGHP 005-2018 采空塌陷勘查规范（试行）.p*f

附录D （规范性附录） 采空塌陷钻探现场描述要点及“三带”判定依据

采空陷钻探现场描述要点及“三带”判定依据

GB／T 50046-2018 工业建筑防腐蚀设计标准(完整正版、清晰无水印)T/CAGHP005—2018

E.1缓倾斜（0°~35）及中倾斜(36°~54°）煤

附录E （资料性附录） 煤矿采空区垮落带、断裂带计算方法

E.1.1当煤层顶板覆岩内存在极坚硬岩层，矿层回采后能形成悬顶，而开采空间及跨落岩层本身的 空间只能由碎胀的岩石填满时，垮落带的最大高度可按式（E.1）计算

式中： M煤层开采厚度，单位为米（m）

式中： M一煤层开采厚度，单位为米（m）； K一跨落岩石的碎胀系数； α一煤层的倾角，单位为度（°）。 E.1.2当煤层顶板为坚硬、中硬、软弱和极软弱岩层或其互层时，开采空间和垮落岩层本身的空间 可由顶板的下沉和挎落岩石的碎胀来填满，开采单

E.1厚煤层分层开采的垮落带最大高度计算公

注：M为累计开采厚度；公式应用范围：单层开采厚度不超过1.0~3.0m，累计采厚不超过15m；计算公式中“ 为中误差。

E.1.4当煤层顶板为坚硬、中硬、软弱、极软弱岩层或其互层时，厚煤层分层开采的导水裂阴 高度（H）可按表E.2中的公式计算。

E.2急倾斜（55~90°）煤层

矿层顶板为坚硬、中硬、软弱、极软弱岩层或其互层时，急倾斜矿层开采形成的垮落带和导水 带最大高度（Hm、H）可按表E.2、E.3中的公式计算

表E.2厚煤层分层开采的导水裂障带最大高度计简八寸

急倾斜煤层开采墙落带和导水裂隙带最大高度计

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煤矿采空区移动变形的计算方法与计算公式

煤矿采空区移动变形的计算方法与计算公式

1开采水平及缓倾斜煤层（α<15°)时，采用概率积分法进行采空塌陷地表移动变形值预 (F.1—F.9)计算。

W(x,y)=W.. .*n·*E (F. 1) *· *s (F.2) . *n· *e （F.3） .*n·*e ......(F.4) .*n·*e ....（F.5) 动： (F.6) (r,y)=U. .*n.*+W(x,y)cot (F. 7)

i(,y)=Wm 2元(n一) *n·*s (F.2) i,(α,y)=Wm ·*n·*e （F.3) .*n·*e ....(F.4) .*n·*e ..(F.5) 移动： (F.6) .*n·*+W(x,y)·cot。 (F. 7) 变形： (α,y)=Um ....(F.8) t,y)=Um (F.9) 计算点相对坐标（考虑拐点偏移距)，单位为米（m)； 开采煤层区域； 开采影响传播角，单位为度（°）

U(α,y)=U 2元(n一) .*n·*e (F. 6) U,(r,y)=U. .*n·*+W(,y)·coto

平变形： (t,y)=Um .*n.*e ......(F.8) +...

E.1. 5 水平变形

r一等价计算工作面的主要影响半径，单位为米（m）； L，一等价计算工作面各边界的直线段。 3开采急倾斜煤层（α>75°)时，采用概率积分法进行采空塌陷地表移动变形值预计可 F.19一F.27)计算。 3.1下海

.....(F.19)

U(x,y)=b.q .*n*e·*z .....(F.24) r(z)3 U,(x,y) =b.q: r(z)

F.4.1地表最大下沉值计算：

(F.28) (E.29)

W=Mq..cosα W.=M.g.n.cosa

W——充分采动条件下的地表最大下沉值，单位为毫米（mm)； W一非充分采动条件下的地表最大下沉值，单位为毫米（mm）； Q一充分采动条件下的下沉系数； M一 煤层法向开采厚度，单位为毫米（mm）； 煤层倾角，单位为度（°）； 一 D ，n和ns大于1时取1。其中， k3为与覆岩岩性有关的系数，坚硬岩层：ki、k3为0.7;中硬岩层：k1、ks为0.8；软弱岩层：k1、ks为 ;D、D为倾向及走向工作面长度（m）；H。为工作面平均开采深度（m）。 4.2地表最大水平移动值计算： a） 沿煤层走向方向上的最大水平移动值

为与覆岩岩性有关的系数，坚硬岩层：ki、k3为0.7；中硬岩层：kl、ks为0.8；软弱岩层：k1、ks为 、D为倾向及走向工作面长度（m）；H。为工作面平均开采深度（m）。 地表最大水平移动值计算： 沿煤层走向方向上的最大水平移动值

U—充分开采的最大水平移动值，单位为毫米(mm)； b——水平移动系数，可由实测资料分析确定，一般取0.20.4。 h）沿煤层倾斜方向的最大水平移动值

主：当计算P<0时，取P=0。 式中： 一表土层厚度，单位为米（m)； h()——水平移动系数，随倾角α而变化。

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注：当计算P<0时，取P=0。 式中： ——表土层厚度，单位为米(m)； b(α)——水平移动系数，随倾角α而变化。

E.4.3最大倾斜变形值计算！

E.4.4最大曲率变形值计算：

F.4.5最大水平变形值计算：

一充分开采的最大水平变形值（mm/m）： 其他符号意义同前

km=1.52.Wg

图F.1。 a）下沉10mm时为移动期开始的时间。 b） 连续6个月下沉值不超过30mm时，可认为地表移动期结束。 c） 从地表移动期开始到结束的整个时间为地表移动的延续时间。 *) 在地表移动过程的延续时间内，地表下沉速度大于每月50mm(1.7mm/*)（矿层倾角小于 45°），或大于每月30mm（1.0mm/*)（矿层倾角大于45°）的时间称为活跃期；从地表移动期 开始到活跃期开始的阶段称为初始期；从活跃期结束到移动期结束的阶段称为衰退期。地 表移动的上述3个阶段的确定方法见图F.1。 F.5.2 当无实测资料时，地表移动延续时间T可按式（F.37)、（F.38)确定： T=2.5H。（当H≤400m时) (F.37)

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表F.2松散层移动角值

.6.2依据覆岩综合评价系数P及地质、开采技术条件来确定地表移动计算参效。

F.6.2依据覆岩综合评价系数P及地质、开采技术条件来硼定地衣移切T

m；一一覆岩分层法线厚度，单位为米（m）； Q——覆岩第i分层第i次采动的岩性评价系数，由表F.3查得；当无实测强度值时，Q:值 表F.4查得。

表E.3分层岩性评价系数表

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表F.4初次采动的岩层评价系数QA

注：*指淮南矿区二道河地区的泥灰岩组

b）覆岩综合评价下沉系数计算方法

q=0.5.(0.9+P）

表F.5岩性综合评价系数P与系数D的对应关系表

b.=b.(1+0.0086α）

q复）=（1十α）g初

式中： α——下沉活化系数，可按表F.6取值； 9物———初采下沉系数； 复1——第一次复采下沉系数；

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gm2=（1十α）q复

表E.6按覆岩性质区分的重复采动下沉活化系数

H，、H2一一分别为第一层煤和第二层煤距基岩面的深度，单位为米（m)； M、M2一一分别为第一层煤和第二层煤的采厚，单位为米（m）； k一—系数。对于中硬覆岩，可按式（F.48)计算；对于厚含水冲积层地区（准北）可按式（F.49） 计算

E.7.2水平移动系数

k==0.2453exp0.0052 元≤250.4 (F. 48) H, k=27.5807+0.6294 (F.49) M

重复采动条件下，水平移动系数与初次

主要影响范围角正切ta

违用止切： tanβm——初采时主要影响范围角正切； H—第二层煤的采深，单位为米(m)。

重复采动时拐点偏移距与上、下工作面的相对位置有天。 点偏移距小于初次采动时的拐点偏移距。

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F.7.5影响传播角、最大下沉角，

重复采动时的影响传播角较初次采动增加1°~510<α<30°）。 重复采动时最大下沉角较初次采动增大，对于坚硬覆岩，其增大值为（0.05～0.20)α；对于中硬 覆岩，其增大值为0.15α；对于软弱覆岩，其增大值为0.1α。 F.7.6边界角、移动角： 重复采动时，边界角减小2°~7°，移动角减小5°~10° F.7.7充分采动角、超前影响角、最大下沉速度角： 重复采动时，充分采动角增大1~5°，超前影响角增大10~15°，最大下沉速度角增大5°~10°。 F.8地表剩余变形量可依据以下两种方法确定： F.8.1地表剩余变形量为预计地表移动变形量减去地表已发生的变形量，地表已发生的变形量可 根据现场实际监测数据确定。 F.8.2地表剩余变形量可根据剩余下沉系数q进行计算，剩余下沉系数可根据现场测量、钻探成果 及经验公式综合确定。经验公式见F.56，取值可参考表F.7。

表F.7不同时间的下沉系数，参考值

GB／T 50527-2019 平板玻璃工厂节能设计标准G.1矿（岩）柱安全稳定性系数可按式(G.1)、(G.2)计算： om 三向受力状态：K=

(G.1)、(G.2)计算： 0m 三向受力状态：K= P

(G. 1) (G.2)

GB/T 42150.1-2022 就地化继电保护装置检测规范 第1部分：通用部分T/CAGHP0052018

H.1采空塌陷剩余空隙体积Q(m"）可按式H.1计算： Q=S·m·K·AV

附录H （规范性附录） 采空塌陷剩余空隙体积计算