标准规范下载简介
《轻骨料混凝土结构技术规程》JGJ12-2006.pdf4.1.1目前世界各国对轻骨料混凝土结构的设计原则，基本上
采用与普通混凝土结构相同的规定。本规程仍采用与普通混凝士 结构相同的基本设计规定。 本规程采用荷载分项系数、材料性能分项系数（为了简便： 直接以材料强度设计值表达）和结构重要性系数进行设计。荷载 分项系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规 定取用。 当进行结构构件抗震设计时，除应符合本规程第8章的有关 规定外，尚应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011中的相应规定。 4.1.2对结构构件承载能力极限状态与正常使用极限状态的要 求，即关于承载能力极限状态计算规定和正常使用极限状态验算 规定，均应符合国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 2002中第3.1～3.3节的有关规定。 轻骨料混凝土结构构件的疲劳验算及深受弯构件的应用等问 题，由于国内自前缺乏实践经验，因此本规程暂未包括这方面的 规定。此处深受弯构件系指垂直荷载作用下跨高比小于5的钢筋 轻骨料混凝土受弯构件。由于钢筋轻骨料混凝土牛腿应用较少， 本次修订删除了相关内容。 4.1.3结构设计时，需要根据结构用途、使用环境等因素确定
件的不同部位所处的局部环境条件有差异时，宜区别对待。 4.2.2合理掺用矿物掺合料对轻骨料混凝土的耐久性有利，其 掺量可参考有关标准规范确定。工程中常用的矿物掺合料有粉煤 灰、磨细矿渣、硅粉、沸石粉等。 与普通混凝土相比，轻骨料混凝土的最大胶凝材料总量一般 稍有增加。但合理减少单方轻骨料混凝土中胶凝材料用量有利于 减少轻骨料混凝土的收缩和开裂，所以宜限制胶凝材料的最高用 量。
与普通混凝土相比，轻骨料混凝土的最大胶凝材料总量 消有增加。但合理减少单方轻骨料混凝土中胶凝材料用量有利 成少轻骨料混凝土的收缩和开裂，所以宜限制胶凝材料的最高
SY／T 5525-2020标准下载4.2.3本条取值综合参考国家标准《混凝士结构设计规范》
题，故根据国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010～2002 的规定，从耐久性的角度对轻骨料混凝土的最大碱含量可不作要 求。 海水环境中的轻骨料混凝土结构，其耐久性要求应严于本 条，可按有关标准的规定执行。
4.2.4本条对一类环境中设计使用年限为100年结构轻骨料混 凝土的规定系参考国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 2002提出的。
凝土的规定系参考国家标准《混凝土结构设计规范》GB50 2002提出的。
4.2.5本条综合采用行业标准《轻骨料混凝士技术规程》JGJ
轻骨料混凝土的抗冻性与含气量、气泡间隔系数有关。考 国内工程实践的实际情况，本条仅对轻骨料混凝土的含气量和抗 冻等级作出规定。 根据国内外的天量试验，采用未经预湿的十燥轻骨料配制混 凝土时，混凝土的抗冻性明显改善，因此对含气量的要求可适当 降低。
4.3.1、4.3.2.除收缩、徐变引起的预应力损失外，其他各项预 应力损失计算以及各阶段预应力损失值的组合等与普通混凝土结 构相同，应按国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 2002的有关规定执行。 轻骨料混凝土由于收缩、徐变比同强度等级的普通混凝土偏 大，由此而引起的预应力损失值也相应偏大。预应力总损失值的 最低限值较普通混凝士增加30N/mm。 4.3.3、4.3.4规程专题组曾对陶粒、自燃煤石、火山渣三个 主要轻骨料混凝土品种，在国内5个地区，共制作了135个预应 力轻骨料混凝土试件，按照统一方法，分别进行了试验研究。根 据每种轻骨料混凝土试件的试验结果分别进行统计回归，得出了
5承载能力极限状态计算
正截面承载力计算的一般为
5.3.1钢筋轻骨料混凝土轴心受压构件正截面强度计算公式与 国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010一2002的相应计算 公式相同，为保持与偏心受压构件正截面承载力计算具有相近的 可靠度，其公式右端乘以系数0.9。但构件的稳定系数Φ应按本 规程表5.3.1的规定采用，其值与原规程相同，是根据国内试验 结果并参照国外标准和我国现行规范，同时文考虑了荷载长期作 用的不利影响等因素而制定的，
5.3.2根据轻骨料混凝土轴心受压构件的试验结果，并参考挪
5.3.3轻骨料混凝土偏心受压构件的正截面承载力计算，在考
5.3.4~5.3.6轻骨料混凝土偏心受压构件斜截面承载
2002相关公式的基础上乘以0.85的折减系数。 率为受弯构件的最小配箍率的1.5倍后得到的，最小配箍率的取 值同时考虑了实际工程的配箍要求
5.5.5对轻骨料混凝土剪扭构件的试验研究和理论
5.5.6考虑到轻骨料混凝土的特点，与国家标准《混凝
6正常使用极限状态验算
6.1 裂缝控制验算
Wmax Titsαey E
2基本公式中的系数确定如下： 1）裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 原规程的计算公式由试验数据回归分析而得，即
国家标准《混凝士结构设计规范》GB500102002的公式
αcr中 Osk emax 1. 9c + 0. 04 d E Ote
采用实测数据共124个，用上述公式进行验算，经统计其计 算值与实测值比值：平均值为1.148（带肋钢筋、陶粒混凝土）， 标准差为 0.48。
6.2受弯构件挠度验算
津市建筑设计院、上海市建筑科学研究院、北方交通大学、中国 建筑科学研究院所做的预应力和部分预应力受弯构件共计118个 挠度实测数据比较，实测值与计算值的平均值为0.95，标准差 为0.126，基本可行。
7.1.1、7.1.2钢筋轻骨料混凝土结构伸缩缝间距的影响因素较 多，如温差、结构形式、构造措施、施工条件和材料性能等。考 感到轻骨料混凝土的线膨胀系数较小，自轻骨料混凝士结构构件 的裂缝多呈现细而密的状态，规程对受温差影响较大的露天结构 伸缩缝间距在普通混凝土结构的基础上适当增大，规程伸缩缝最 大间距的取值同原规程。近年轻骨料混凝土应用强度等级提高 泵送施工增多等因素会增大轻骨料混凝土的收缩，对伸缩缝间距 的要求由原规范的“可”改为“宜”。 对于伸缩缝最大间距宜适当减小及可适当增大的条件，普通 混凝土的规定同样适用干轻骨料混凝十
.1.3保护层厚度的规定是为了满足结构构件的耐久性、
试验研究及工程调香均证明，陶粒混凝土碳化速度与普通混 凝十相近。国家标准《混凝十结构设计规范》GB50010一2002 中钢筋保护层厚度的要求已较《混凝士结构设计规范》GBI10 89有所增加，故本次规程修订中对陶粒混凝土的保护层厚度取 为与普通混凝士相同。 试验研究表明，自燃煤研石混凝土及火山渣混凝土的碳化速 度都比普通碎石混凝土快，这主要是由于混凝土中轻骨料的活性 物质与水泥的碱性水化产物发生了反应，降低了轻骨料混凝土的 碱度，加快了碳化速度。本规程对自燃煤研石混凝土及火山渣混 凝士保护层厚度的要求为：对室内一类环境下同陶粒混凝士，即 同普通混凝土的要求；在二类、三类环境下适当增大要求，比普 通混凝士增加5mm。实际工程的调查也验证了上述要求是能够
成的环向拉应力容易导致构件端部混凝土出现劈裂裂缝。参考普 通混凝土的预应力构件规定，本条对端部的构造作出了要求，并 结合轻骨料混凝土的受力特点适当增大了构造钢筋的数量。 7.1.10近年来，采用轻骨料混凝土的叠合楼板、压型钢板组合
2.1～7.2.6考虑到轻骨料混凝土的锚固长度要大于普通混 对钢筋构造锚固长度、延伸长度、弯折段长度等规定均适当 加。对各种构造措施的分界点，也按本规程第5.2节的规定由
7.2.1~7.2.6考虑到轻骨料混凝土的锚固长度要大于
8轻骨料混凝土结构构件抗震设计
8.1.3根据轻骨料混凝土结构构件的延性和耗能特性，参月
内、外轻骨料混凝土结构的工程实践经验、研究成果及震害状 况，规定了不同结构类型的建筑物高度与结构抗震等级的关系。 考虑到9度设防区及单层厂房铰接排架的工程实践不多，本规程 未予列入，
8.1.4轻骨料混凝土剪力墙结构具有较好的承载力及延性，适 宜在8度地区应用，
8.1.4轻骨料混凝土剪力墙结构具有较好的承载力及延性，适
8.1.5轻骨料混凝土结构构件在反复荷载作用下，钢筋锚固性 能衰减较快。根据相关试验，参考国外规范、标准的规定，本条 规定按国家标《混凝土结构设计规范》GB50010－2002的方 式，对受拉钢筋的锚固长度按抗震等级乘以不同的增大系数，受 拉钢筋的搭接长度也相应增大。
8.2.1根据轻骨料混凝土的基本材料性能及国内外地震设防区 工程应用实践，规定了构件抗震要求的最高和最低轻骨料混凝士 强度等级的限制，以保证构件在地震力作用下的承载力和延性。 考虑到高强轻骨料混凝土的脆性特性，对地震高烈度区使用高强 轻骨料混凝土应有所限制。
要求列入本条。轻骨料出厂检验报告中应包括其强度标号指标。 强度标号较高的轻骨料有利于改善结构构件的延性，保证结构的 抗震能力。
8.3框架梁、框架柱及节点
8.3.1条文规定了框架梁的截面限制条件，是由国家标准
参照框架梁公式的折减原则制定的，计算公式是在静奉
式（5.3.5）的基础上，对混凝土项和轴力项分别乘以0.6和 0.8的折减系数，箍筋项则不考虑折减。
5.4.3）的基础上，对混凝土项乘以0.6的折减系数，箍筋 由力项则不考虑折减。
.4.1对考虑地震作用组合的轻骨料混凝土剪力墙受剪截面 制条件，参照国家标准《混凝土结构设计规范》GB5001
8.4.5轻骨料混凝土强度愈高，脆性愈显著，设置约
施。约束边缘构件配箍特征值的提高，有利于改善剪力墙延性，
9.1.1本章主要对轻骨料混凝土结构工程中混凝土分项工程的 施工和验收作出规定，故除本章规定外，轻骨料混凝土结构的施 工和验收尚应符合相关标准的规定。轻骨料混凝土结构实体检验 也应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204的规定。
.1.2轻骨料出厂时，应按照现行国家标准《轻集料及其讨 市法》GB/T17431的规定进行出场检验。该标准还对型式检 了规定。进场时应提供这两种检验的报告，并进行复验。
，1.4本条对轻骨料的运输和堆放作了规定。为保证轻骨粒 量均匀，当堆场场地条件允许时，轻骨料的单批进货量宜尽
利，但吸水饱和度（指预湿后含水率与饱和吸水率之比）较高时 对混凝土的抗冻性不利，故应根据工程实际情况进行预湿处理 预湿可采用喷淋、浸泡等方法。对泵送施工，轻骨料预湿后含水 率不应小于其24h吸水率，且吸水饱和度宜大于70%。使用吸 水率较小的轻骨料时，在配料和搅拌前可不专门进行预湿处理
对预制混凝土桥梁构件的规定，本条提出了在预应力张拉前检验 混凝土表观密度、抗压强度和弹性模量等指标的要求。抗压强度 和弹性模量应采用与结构构件同条件养护的试件测试得到。
9.2.1在国际预应力混凝土联合会《FIP轻骨料混凝土手册》 第一版（1977年）和第二版（1983年）中，以及在美国联邦高 速公路管理局的《轻骨料混凝土桥梁设计指南》（1985年）中， 都推荐优先采用绝对体积法设计结构用砂轻混凝土的配合比。 松散体积法既适用于全轻混凝土，也适用于砂轻混凝土，简 便易行，特别适合在施工中及时、快速地调整配合比。 9.2.2为了保证施工质量的稳定性，轻骨料混凝土生产单位在 生产中应经常自检轻骨料和轻骨料混凝士拌合物的质量波动，掌 轻骨料的表观密度、堆积密度及轻骨料混凝土湿表观密度等情 况，必要时对配合比作出调整。 轻骨料堆积密度的测试简便快捷，与表观密度的测试相配 合，可同时反映级配的变化。轻骨料混凝土湿表观密度可反映原 材料和实际配合比的变化情况，通过加强其测试可减少实际生产 时混凝土性能的波动。湿表观密度自标值指在试验室内采用相同 原材料配制出的轻骨料混凝土拌合物经捣实后的单位体积质量。 9.2.3与砂轻混凝土相比，全轻混凝土在泵送过程中轻骨料吸 水较多，泵送难度。粉煤灰等矿物掺合料可改善轻骨料混凝土 拌合物的和易性，并减少高水泥用量时的水化热。 9.2.4轻骨料混凝土由于骨料轻，自落式搅拌机难以搅拌均匀， 故应采用强制式搅拌机搅拌。 9.2.5增黏剂（国外文献中一般称为黏性改善剂）能改善轻骨 料混凝土的离析状况，但应用前应有充分的试验依据，并注意是 否影响混凝土性能和与减水剂的相容性。 9.2.6当采取有效措施（如充分预湿轻骨料、选用适当的减水
9.2.5增黏剂（国外文献中一般称为黏性改善剂）能改 料混凝土的离析状况，但应用前应有充分的试验依据，并 否影响混凝土性能和与减水剂的相容性。
剂）保证轻骨料混凝土落度不损失时，拌合物从搅拌机
到浇入模内止的延续时间可适当延长。
模内止的延续时间可适当延长。 当轻骨料的吸水率较大或预湿饱水度偏低时，落度宜 交大值。
9.2.7当轻骨料的吸水率较大或预湿饱水度偏低时，
实际泵送过程中，轻骨料在泵管内压力作用下进一步吸水， 试验室内较难模拟由此引起的轻骨料混凝土拌合物可泵性的变 化，故对于轻骨料混凝士的泵送施工，试泵是必要的
9.2.8本条为避免混凝土离析的必要措施
种轻骨料混凝土特别适用于密集配筋情况。轻骨料混凝土振 ，宜以轻骨料略有上浮作为振捣密实的标志，过度振捣将造 量轻骨料上浮，构件上、下部位不均匀
2.10当柱的混凝土设计强度高于梁、板的设计强度，或程 、板分别采用普通混凝土和轻骨料混凝土时JBT 13883-2020 阀门电液执行装置.pdf，应对梁柱节点 缝混凝士施工采取有效措施，
9.2.11在有冻融循环的地区，当出于泵送施工需要而使 水度的预湿轻骨料时，应采取措施避免轻骨料混凝土的 坏，
9.2.12轻骨料混凝土成型后，应特别注意防止表面失水
9.2.12轻骨料混凝士成型后，应特别注意防止表面失水，避免 混凝土表面开裂
9.3.1本条针对不同的混凝土生产量，规定了用于检查结构构 牛混凝土强度的试件的取样与留置要求。轻骨料混凝土强度的检 验评定应符合现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GBJ 107的规定。 同条件养护试件的留置组数除应考虑用于确定施工期间结构 构件的混凝土强度外，还应考虑用于结构实体轻骨料混凝土强度 的检验。 9.3.2当设计提出轻骨料混凝士的耐久性要求时，应根据设计
要求进行检验湖南省常德至张家界高速公路某合同段施工组织设计方案，或由设计、施工和监理单位共同商定检验
统一书号：15112·14307 定 价： 17.00元