标准规范下载简介
YD／T 5131-2019 移动通信工程钢塔桅结构设计规范.pdf80O1表Jp95098000OLO122续nxunxu#029082068018028086099009002062#089026082016栓088019099018098016/09800010080890290001068#01610060960091表0990280001090101802609910961018092028uw/pww/p09W89W9SW09W89W73
GB50007 《建筑地基基础设计规范》 GB50009 《建筑结构荷载规范》 GB 50011 《建筑抗震设计规范》 GB50017 《钢结构设计标准》 GB50025 《湿陷性黄土地区建筑规范》 GB50068 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB/T50083 《建筑结构设计术语与符号标准》 GB 50112 《膨胀土地区建筑技术规范》 GB 50135 《高算结构设计规范》 GB50153 《工程结构可靠性设计统一标准》 GB50205 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB/T 5117 《非合金钢及细晶粒钢焊条》 GB/T 5118 《热强钢焊条》 GB 8918 《重要用途钢丝绳》 GB50689 《通信局（站）防雷与接地工程设计规范》 GB/T 1231 《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺 母、垫圈技术条件》 GB/T12470 《埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂》 GB/T 14957 《熔化焊用钢丝》 GB/T 1591 《低合金高强度结构钢》 GB/T20118 《一般用途钢丝绳》 GB/T5293 《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》 GB/T 5780 《六角头螺栓C级》 GB/T 5782 《六角头螺栓》
GB/T 41919-2022 人造石建筑板材Design Specifications of StructureforMobileCommunicati Engineering Steel Tower and Mast
YD/T5131—2019
本规范根据“工业和信息化部办公厅关于印发2015年第三批 行业标准制修订计划的通知”（工信厅科【2015】115号）的要求而 制定。 本规范是在YD/T5131一2005《移动通信工程钢塔结构设 计规范》的基础上修订而成。本规范共包括7章和6个附录。本次 修订的主要内容有： ①依据国家风荷载的计算调整相应地调整了单管塔的水平位 移限值； ②修改了圆形钢管局部稳定的计算公式，增加了公式的适 用性； ③增补了单管塔的构造及做法要求，增加了单管塔塔筒开孔 洞的补强措施； ④依据风洞试验的结果和移动通信塔的特点，对天线挡风面 积提出了折减系数建议值，调整了格构式塔架的阻尼比计算参 数值； ③修改并增加了部分材料的力学性能； ③修改补充了法兰盘连接计算，增加了角焊缝连接的计算 公式； ①增加了无埋深预制基础设计要求； ③根据移动通信塔常用的地脚锚栓类型，增加了附录F“常用 锚栓数据表”
总则 83 术语和符号 84 2.1术语 84 3 基本设计规定 85 3. 1 设计原则 85 3. 2 荷载和地震作用 87 3. 3 材料选用 89 结构计算 91 4. 2 自立式钢塔架 91 4.3 单管塔 91 4. 4 拉线塔 92 构件及节点连接 94 5. 2 构件设计 94 5. 3 连接设计 94 5. 4 法兰盘的连接计算 95 5. 5 塔脚底板的计算 96 构造与工艺技术要求 97 6. 1 一般规定 97 6. 2 节点连接 98 6. 3 制作与安装 .· 99 6. 4 工艺技术要求 100 地基与基础 101 7. 1 一般规定 101 7. 2 地基计算 102
总则 83 术语和符号 84 2.1术语 84 3 基本设计规定 85 3. 1 设计原则 85 3. 2 荷载和地震作用 87 3. 3 材料选用 89 结构计算 91 4. 2 自立式钢塔架 91 4.3 单管塔 91 4. 4 拉线塔 92 构件及节点连接 94 5. 2 构件设计 94 5. 3 连接设计 94 5. 4 法兰盘的连接计算 95 5. 5 塔脚底板的计算 96 构造与工艺技术要求 97 6. 1 一般规定 97 6. 2 节点连接 98 6. 3 制作与安装 .· 99 6. 4 工艺技术要求 100 地基与基础 101 7. 1 一般规定 101 7. 2 地基计算 102
7. 3 基础设计 102 7. 4 基础的抗拔稳定 104 附录B 法兰盘内力计算 106 附录C 常用角钢塔塔脚底板计算 107 附录E 常用镀锌钢绞线规格 108 常用锚栓数据表 109 附录
7. 3 基础设计 102 7. 4 基础的抗拔稳定 104 附录B 法兰盘内力计算 106 附录C 常用角钢塔塔脚底板计算 107 附录E 常用镀锌钢绞线规格 108 附录F 堂用锚栓数据表 109
本章所用的术语与符号是参照GBJ132《工程结构设计基本 术语和通用符号》和GB/T50083《建筑结构设计术语与符号标准》 的规定编写的，并根据需要增加了一些内容
本规范给出了一些有关移动通信工程钢塔榄结构设计方面的 特定术语，以上术语都是从钢塔榄结构设计的角度赋予其含义的， 但含义不一定是术语的定义。本规范给出了相应的推荐性英语术 语，该英语术语不一定是国际上的标准术语，仅供参考。
在GB50009《建筑结构荷载规范》中，活荷载需考虑设计使用 年限的调整系数，而对于移动通信工程钢塔榄结构，因为平台活 荷载对结构的影响很小，可以不根据使用年限做调整。对雪荷裁
时，由于风荷载是瞬时作用的活荷载，对地基变形和基础裂缝宽 的影响很小，故一般情况下，可不考虑风荷载，但对于风玫瑰图 重偏心的地区应以风荷载的频遇值组合计算地基变形和基础裂 宽度
3.1.10移动通信工程钢塔结构的通信工艺对位移没有
3.2.2风荷载的计算在GB50009《建筑结构荷载规范》中已作规 定，基本风压的重现期由以往的30年统一改为50年，考虑移动通 信工程钢塔榄结构对风荷载比较敏感，基本风压适当提高，设计重 现期为50年时，规定基本风压不得小于0.35kN/m²。对于基本风 压在0.35kN/m²以上的情况，不必另行增大。本规定针对移动通 信工程钢塔榄的特点，列出了移动通信天线及常用单管塔的体型
系数，这些是根据国内外相关规范及试验资料整理而成的。圆形截面单管塔，表面光滑时体型系数取0.6，表面粗糙时取0.9。爬梯在内为光滑，爬梯在外但无护圈为表面粗糙，可不计入爬梯迎风面积。移动通信工程钢塔榄结构风荷载的计算应考虑其他附属物的挡风面积，如钢塔榄结构的景观造型、广告牌等。在工程设计中移动天线风荷载一般根据其挡风面积单独计算，并未考虑天线之间、天线与塔身的相互遮挡影响，计算值比实际值偏大。此次规范修编时中国铁塔股份有限公司委托同济大学、同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司开展移动通信工程钢塔榄刚体模型风洞试验，根据中国铁塔股份有限公司与同济大学所做的风洞试验及分析结果，结合各设计单位的工程设计经验，对常用的天线布置情况，给出了挡风面积折减系数推荐值。刚体模型风洞试验采用的模型考虑了筒体直径、天线面积、天线数量、天线外挑距离、风速、风向等参数（见图1），以风洞试验测得的带天线单管塔、带外挑平台的单管塔和三管塔的试验数据，综合得出当天线均匀安装于钢塔榄的同一外挑平台时，天线挡风面积按天线数量的折减系数K；当天线均匀安装于同一高度的单管塔塔身时，天线挡风面积按天线外挑距离L与天线宽度B比值的折减系数K，，K与K，不能同时使用30°30920°300°00150图1风洞试验模型方位及风向角考虑到试验数量与工况受限（如外挑平台单管塔、三管塔，均采用同一规格的平台）、试验与实际情况的差异、试验中可能存在.88:
的误差等原因，本规范给出的建议值考虑了适当的安全余量。 本次风洞试验还进行了平台与塔身的相互遮挡试验，以铁塔 公司的单管塔标准图为模型，选取的平台为直径2.5m的圆平台， 护栏高度1.1m，试验结果表明，考虑平台与塔身的相互遮挡时，与 平台采用规范的钢塔架整体体型系数相比，平台的综合调整系数 约为0.70，当平台做法、构造尺寸与试验的模型数据一致或相近 时，可以作为参考，但考虑本次试验样本数量少，且此调整系数受 平台做法、塔身和平台尺寸的影响较大，本次无法提出统一的折减 系数。
3.2.4覆冰荷载的计算参照了GB50135《高算结构设计规范》的
3.3.2移动通信工程钢塔梳结构工程一般不县很高色钢块
..Z 移动通信工程钢塔榄结构工程一般不是很高，角钢塔采用 Q235、Q345钢基本上能满足受力要求，且比较经济合理，Q390或 更高强度的钢材主要应用在单管塔中，在强度起控制作用的情况 下可取得较好的经济性。20井钢的强度、延性、可焊性等主要参数 均优于Q235钢，所以大量应用于钢管构件。 3.3.3拉线塔的拉线受力较小时可采用钢绞线，受力较大时可采 用钢丝绳。 3.3.5本条列出了移动通信工程钢塔檐结构党田材料设计指标
3.3.3拉线塔的拉线受力较小时可采用钢绞线，受力较大时可采 用钢丝绳。
4.2.1目立式钢塔架的横截面通常为三角形、正方形等。方形钢 塔架在经济性和实用性上都有较大的优点，有时限于场地条件或 为了装饰效果采用矩形和三角形自立式钢塔架也可取得不错的 效果。
塔架在经济性和实用性上都有较大的优点，有时限于场地条件或 为了装饰效果采用矩形和三角形自立式钢塔架也可取得不错的 效果。 4.2.2随着技术的进步，目前对塔架的分析很少采用手算，基本 上是采用计算机软件进行精确计算；钢塔架的塔柱通常采用内列 包钢连接，在构造上更接近于空间刚架，另外，按空间刚架模型更 方便计算建模。 4.2.5本条文参考GB50135《高耸结构设计规范》的做法，由于风 沿自立式钢塔架高度方向的实际分布状况是多变的，而计算公式 无法反映这种复杂的变化，因此当按照一般的方法计算塔架中某 些斜杆的内力时，有时会得到非常小的内力值。而实际上当风的 分布状况发生变化时，斜面杆的内力会大大超过这一值。这一现 象称为“埃菲尔效应”。对于计算结果中受力很小的斜杆，要控制 其“最小内力”，以免在实际工作状态下内力不稳定造成结构的 破坏。
效果。 4.2.2随着技术的进步，目前对塔架的分析很少采用手算，基本 上是采用计算机软件进行精确计算；钢塔架的塔柱通常采用内外 包钢连接，在构造上更接近于空间刚架，另外，按空间刚架模型更 方便计算建模。 4.2.5本条文参考GB50135《高算结构设计规范》的做法，由于风
上是采用计算机软件进行精确计算；钢塔架的塔柱通常采用 包钢连接，在构造上更接近于空间刚架，另外，按空间刚架模 方便计算建模
污GB50135《高算结构设计规范》的做法，由于风 沿自立式钢塔架高度方向的实际分布状况是多变的，而计算公式 无法反映这种复杂的变化，因此当按照一般的方法计算塔架中某 些斜杆的内力时，有时会得到非常小的内力值。而实际上当风的 分布状况发生变化时，斜面杆的内力会大大超过这一值。这一现 象称为“埃菲尔效应”。对于计算结果中受力很小的斜杆，要控制 其“最小内力”，以免在实际工作状态下内力不稳定造成结构的 破坏。
4.2.6为了保证辅助杆不致过小而起不到应有的支撑作用，
4.2.6为了保证辅助杆不致过小而起不到应有的支撑作用，作出 此规定。
4.3.1所谓二次效应是指钢管杆在水平益裁
所谓二次效应是指钢管杆在水平荷载作用下，发生水平位 垂直荷载产生附加弯矩，附加弯矩再产生水平位移。单管塔为
单悬臂结构，对水平位移产生的二次效应反应比较敏感，对不同单 管塔的计算分析结果表明，在规定的变形限值下单管塔的附加弯 矩约为受力弯矩的5%～10%，为简化计算，可把水平荷载和垂直 荷载产生的杆身弯矩乘以一个值为1.05～1.10的放大系数来近 似地考虑二次效应的影响。 4.3.2锥形单管塔截面沿高度变化，通常分段计算风荷载，但分 段数量不宜太少，且分段长度不宜过大。 4.3.3在风荷载作用下，同时发生的顺风向和横风向风振，其结 构效应应予以矢量叠加。一般情况下，当发生强风共振时，横风向 的影响起主要的作用，在计算中应加以考虑。 4.3.4单管塔太高时，为了满足变形限值的要求，势必要加大截 面，使得经济上不合理，由于振动控制技术在国内高算结构领域内 已有一些应用，且通过实测对振动控制技术的有效性作了认定，在 适当的条件下可采用振动控制技术减小结构变形，以节约工程 造价。
面，使得经济上不合理，由于振动控制技术在国内高耸结构领域内 已有一些应用，且通过实测对振动控制技术的有效性作了认定，在 适当的条件下可采用振动控制技术减小结构变形，以节约工程 造价。
4.4.1移动通信工程拉线塔通常不高，按弹性支座连续梁法计算 基本可满足精度要求，有条件时也可采用精确的有限元分析。 4.4.2采用弹性支座连续梁法计算时，应分开验算拉线的强度 对拉线上的集中荷载按弯矩等效换算为均布荷载以便于计算。 4.4.3拉线的初始应力太小时会增大节点位移，影响整体稳定； 太大时则会加大拉索拉力及塔身压力，因此设计时应选择适当的 初始应力，使得节点具有足够刚度，又不会使拉索与塔身受力过分增 大。一般对1×7的钢绞线初始应力宜在100～150N/mm²的范围内 选用，对1×19的钢绞线初始应力宜在150～200N/mm²的范围内 选用。对于屋面拉线塔，可根据塔身及屋面的实际情况适当调整 初始应力的大小，在计算满足要求时初始应力可适当降低。
4.4.1移动通信工程拉线塔通常不高，按弹性支座连续梁法计算 基本可满足精度要求，有条件时也可采用精确的有限元分析。 4.4.2采用弹性支座连续梁法计算时，应分开验算拉线的强度 对拉线上的集中荷载按弯矩等效换算为均布荷载以便于计算。 4.4.3拉线的初始应力太小时会增大节点位移，影响整体稳定 上大时则人加士境本境力及拨自压力因此设计时应选择适当的
轴向压力或其他外力作用下，可能发生较大变形而形成临界状态。 整体稳定计算时，可将榄杆视为弹性支座上的连续压弯杆件，通过 试算求得整体稳定安全系数。 4.4.5拉线塔拉线应对称布置以避免初始拉力对塔身产生扭矩 或者偏心矩。
4.4.6拉线塔太高时维护困难，且拉线距离较远，所需
焊缝连接时应根据不同的质量等级取用不同的设计强度。
5.3.3焊缝连接时应根据不同的质量等级取用不同的设计强度。
5.3.3焊缝连接时应根据不同的质量等级取用不同的设计强度。 5.3.4钢管塔结构中的主要连接方式之一是法兰连接，法兰连接
5.4法兰盘的连接计算
5.4.4无加劲肋法兰盘螺栓受力修正系数m为考虑法兰盘的部
塔脚底板的厚度由塔脚板所受弯矩（拉、压）计算受弯应力所 得，计算可考虑厚板的部分塑性发展，法兰盘底板的最大弯矩可参 考附录B的计算方法，常用角钢塔塔脚底板的计算可参考附录C。
本节规定是根据移动通信工程钢塔榄结构的特点及工程实 践，按照GB50017《钢结构设计标准》的有关规定所制定的。 6.1.3热镀锌的封闭构件（如钢管）必须开口，以防在高温的镀锌 槽内发生炸裂和在镀锌上漂浮，同时使闭口截面的构件内外均能 进行热镀锌
本节规定是根据移动通信工程钢塔榄结构的特点及工程实
践，按照GB50017《钢结构设计标准》的有关规定所制定的。 6.1.3热镀锌的封闭构件（如钢管）必须开口，以防在高温的镀锌 槽内发生炸裂和在镀锌上漂浮，同时使闭口截面的构件内外均能 进行热镀锌。 6.1.4通信铁塔截面边数不小于4时，铁塔的空间抗扭刚度较 差，所以应在塔身每隔2～3个塔段设置加劲横隔，以增加铁塔的 空间抗扭刚度。在塔柱变坡处、微波天线悬挂处、格构式榄杆运输 单元的两端及拉索节点处由于结构受力突变宜设置横隔。 6.1.6主要考虑移动通信工程钢塔榄结构的一些构件连接会使 钢管局部存在径向受力。 6.1.7单管塔底部开设检修孔、馈线孔等孔洞时，往往会对单管 塔的极限承载力和刚度产生较大的削弱影响，其影响程度主要由 开孔率△=0/2元决定，0为人孔高度中心所在单管塔横截面开孔区 域所对应的圆心角弧度。塔身计算时应考虑开孔的影响，并采取 适当的补强措施。根据同济大学的理论研究及实例试验资料，参 照通信塔的开孔情况及施工工艺条件，当开孔率和相应位置的塔 身应力比（未考虑开孔影响时）较小时，塔身计算可不考虑开孔影 响，开孔处采取贴板补强或加强圈补强即可；当开孔情况复杂时， 应采用有限元软件对塔身受力进行计算分析，并采取相应的补强 借施。 贴板补强构造简单，但补强金属过于分散，补强效率不高.使
用贴板补强后，虽然降低了孔边的应力集中，但是由于外形尺寸的 突变，在贴板的外围边界区域造成新的应力集中，使其容易在焊缝 脚趾处开裂；此构造由于没有和塔筒壳体形成整体，因此抗疲劳性 能较差；此外，贴板与塔筒壳体相焊时，因塔筒刚度大，对角焊缝的 冷却收缩起到了很大的约束作用，容易在焊缝处形成裂纹，特别是 高强钢萍硬性大，对焊接裂纹比较敏感，更容易开裂。 加强圈不仅能增大塔筒截面惯性矩，还能有效约束孔边高应 力区壳体的变形，因此能有效地降低孔边应力集中，改善结构性 能。加强圈补强构造简单，焊缝质量容易检验，其缺点是焊缝处于 孔洞边缘最大应力区域内，为达到补强的要求，焊缝应保证全焊 透，焊缝质量要求高。从补强效果来看，加强圈补强比贴板补强效 果好，质量也容易保证，根据加强圈与管壁相对位置的不同，可将 加强圈分为内加强圈、中间加强圈和外加强圈三种，分析结果表 明，中间加强圈的补强效果最好，内加强圈次之，外加强圈最差，另 外，从加强圈和管壁的连接方面来看，中间加强圈的加工和焊接效 果比较好，实际工程中也大量采用这种补强方法，因此，本规范推 荐采用中间加强圈的做法要求。加强圈与塔筒的焊缝连接可根据 实际情况采用对接焊缝或角焊缝 当开孔情况复杂时，也可以采用贴板补强与加强圈补强相结 合的做法进行补强
6.2.4连接节点构造：
1.为了保证连接节点处内外角钢接触面的贴合率不低于 75%，做出此要求。 2.主材与腹杆之间的距离过大不利于节点板平面外刚度，过 小又不便于施工。 3.节点板边缘与杆件轴线的夹角α小于15°时节点板过于狭 长，不利于节点板的平面外刚度。 4.将节点板卷边（或增设加劲板）增大刚度既可节约用材又可 威少因节点板过厚而引起的受力偏心，
6.3.3为保证力的有效传递，要求节点处内外角包钢紧密粘贴在 一起。 6.3.4钢结构规范建议不用C级螺栓进行抗剪，但由于铁塔安装 大多在野外进行，如要求精度过高可能无法施工，因此采用C级螺 全抗剪，但同时本规范提高了螺孔直径方面的要求，以减小C级螺 全抗剪时的滑移现象。
6.3.6为了保证螺帽松动后不至于掉落，要求丝扣有一定
匀，同时也有利于地脚锚栓的受力；底板悬空时锚栓受拉力、压力、 剪力，受力复杂，与塔脚计算假定也不符合，会有安全问题，故要求 尽快填实。
6.4.2为了保证工作人员在维护天线时的安全性和舒适性，同时 由于塔榄高度大于40m时很难一次就爬到顶，因此建议加设休息 平台
6.4.3天线支架伸出平台边超过800mm时维护起来不方
通信局（站防雷与接地工程设计规范》的规定。
4.7移动通信工程钢塔榄结构应根据航空管理的有关规定 子航空障碍标识
7.1.1移动通信工程钢塔榄结构地基基础设计前应进行工程地 质勘察，以保证基础设计的合理性。 7.1.3明确了移动通信工程钢塔榄结构扩展基础的设计内容，同 时列出了不需要作地基变形计算的钢塔榄范围。 7.1.4移动通信工程钢塔榄对变形没有很严格的要求，因此允许 基础底面部分脱开基土，但为了保证钢塔的整体稳定性，脱开的 面积应控制不大于全部面积的1/4，长期的实践经验证明这是可行 的，也是比较经济合理的。 7.1.5在场地狭窄、土质较差时移动通信工程钢塔榄结构也可采 用桩基础，本条明确了钢塔榄结构桩基础的设计内容，同时提出了 需作桩基沉降计算的情况。 7.1.6当地基土质为岩石时采用钢筋混凝土扩展基础或桩基础 很难施工，此时可采用岩石锚杆基础以抵抗拔力，但施工时应注意 锚杆质量，锚孔内壁应打毛以增加粘结强度。 7.1.7根据GB50007《建筑地基基础设计规范》的规定，结合移动 通信工程钢塔结构的特点，对移动通信工程钢塔榄地基基础设 计中的各项内容所采取的代表值以及抗力的代表值作出规定。由 于移动通信工程钢塔榄起控制作用的荷载工况为风荷载，考虑风 荷载的瞬时性，设计风压不是长期作用在塔榄上面，混凝土基础裂 逢计算时采用荷载效应的准永久组合。一般只有在风玫瑰图呈严 重偏心的地区，才需验算基础裂缝宽度，按正常使用极限状态下作 用的准永久组合，风荷载的准永久值系数采用0.4（频遇值）
7.1.11榄杆结构由于拉线拉力的影响可能使榄杆基础沉降加 大，会造成较大的应力松弛，在设计中应加以考虑。 7.1.12建造在坡地附近的移动通信工程钢塔结构会因边坡失 稳使钢塔榄遭受破坏，因此应作边坡稳定计算。
7.2.1～7.2.3给出地基计算公式，遵循GB50007《建筑地基基础 设计规范》的规定。以荷载效应标准组合为代表值，以特征值为抗 力代表值。 7.2.4本条明确了保证基底脱开基土面积不大于全部面积的1/4 应满足的条件，满足此条件时移动通信工程钢塔结构的抗倾覆 也能满足，故不需要再作抗倾覆验算。 7.2.5～7.2.6对移动通信工程钢塔榄结构的地基变形、基础倾 斜容许值及相邻基础间的沉降差的规定同GB50007《建筑地基基 础设计规范》。对移动通信工程钢塔榄相邻基础间的沉降差作出 限定，是为了减小由沉降差引起的附加应力，同时也防止沉降差造 成使用状态的恶化。当钢塔榄结构下为整体基础时应验算基础倾 斜，当为分开的独立基础时应验算相邻基础间的沉降差
7.3.1移动通信工程钢塔榄结构基础既受压又受拔，桩基础应按 抗拉、抗压桩设计，并应满足相应的构造要求。扩展基础及多桩承 台受压时基础板正向受弯，受拔时由于自重及覆土的作用，基础板 反向受弯，因此在板底及板面均需按计算配置钢筋，如计算不需要 也应按构造配筋
7.3.2单管塔基础或小根开塔架采用整体联合基础时道
1.混凝土单桩基础水平位移及桩身内力计算采用m值法，考 虑土的弹性抗力影响，能比较真实地反映桩身的受力情况，㎡值法
可按JGJ94《建筑桩基技术规范》附录C的规定执行。对桩顶水平 位移加以控制，是为了防止单管塔出现变形过大及桩身开裂，桩身 配筋率在0.65%以上可提高桩身的变形协调能力。 2.单管塔或小根开塔架底部的弯矩很大，而剪力、竖向压力不 大，采用群桩基础时由于承台的协同作用，桩基承受的水平力已经 很小，桩基的主要作用是抵抗塔底部力矩，为了简化计算，可只验 算桩基的抗压抗拔承载力，对群桩承台的计算应按GB50007《建筑 地基基础设计规范》的规定执行。 3.采用扩展基础时为了保证单管塔或小根开塔架的整体稳定 生，防止过大的变形，必须满足此要求。.基坑应采用砂石或土质较 好的砂土、粘性土等回填，并分层夯实
设连系梁可以调节各塔脚间水平力，加强钢塔架基础的整体性 利于基础的抗震，更加符合计算假定，连系梁的设计应按偏心 构件计算。
规定，预制基础是指在工厂预制完成的钢筋混凝土块，在现场经组 合拼装后放置在有可靠持力层的地基上，作为上部高算结构的基 础。预制基础主要通过预制混凝土块及其上的铁塔、机房等的自 重来抵抗风荷载引起的弯矩。目前在通信工程领域应用较多。考 虑运输与安装方便，预制基础一般均分条块制作。为保证其整体 性，各条块间应可靠连接。 计算无埋深预制基础的抗滑稳定时，基础底面对地表土的摩
7.3.5近年来单管塔做了不少钢桩基础根据ICL04/建饰桩
技术规范》，钢桩基础应按照两种承载能力极限状态设计，本条明 确了桩基设计内容以及对应的作用效应组合。单管塔钢桩基础设 计中验算桩基承载力包括抗弯承载力、竖向承载力，位移包括桩顶 位移、桩身转角，对于单桩钢桩基础，桩顶位移和钢桩的转角对塔
顶部横向变形的影响不能忽略，桩顶位移计算建议采用C值法。 钢桩防腐可采用外表面涂防腐层、增加管壁腐蚀裕量厚度等措施。 7.3.6在存在液化土层的地基，基础设计应采取抗液化的措施 移动通信工程钢塔榄结构的抗震设防类别一般可按丙类考虑。 7.3.7地脚锚栓是移动通信工程钢塔榄结构与基础之间的连接 件，设计时必须保证其具有足够的锚固力，因此必须具有足够的锚 固长度及间距，锚栓间距还要考虑施工因素及其他构造要求，此处 d为锚栓直径。另外，为了便于上部钢结构的安装调节，通常对塔 柱底板锚栓孔作相应扩大，钢塔结构完毕后应加厚垫片以满足 锚栓固定的要求，必要时可将垫片与底板焊接。 参照GB50010一2010《混凝土结构设计规范》中8.3.1条的规 定，当混凝土保护层厚度较小时，在钢筋锚固长度范围内应配置横 向构造钢筋（箍筋或横向钢筋）的要求，以防止保护层混凝土劈裂 时钢筋突然失锚，考虑通信塔地脚锚栓周围均配有数量不少的纵 向钢筋，可以传递部分应力，对横向钢筋直径没有提严格要求。 单管塔考虑安装方便和调整垂直度要求，法兰底设置调节螺 母；塔脚底板下悬空时，地脚锚栓会受较大的水平剪力，与设计假 定不相符，故要求按实际受力状态（压弯）进行验算。
7.4.2移动通信工程钢塔榄结构的扩展基础一般采用开挖回填 夯实土体的施工方法，故对扩展基础的抗拔稳定计算通常采用土 重法。 7.4.3采用土重法计算抗拔稳定性时采用安全系数法，与GB50007 《建筑地基基础设计规范》相适应，式中F明确定义为在承载能力 极限状态下荷载效应的基本组合（分项系数为1.0）下，上部结构传 至基础的拔力。根据GB50009《建筑结构荷载规范》的规定，抗拔 计算时，土体重量对结构有利，荷载分项系数取0.9，经换算，得出 %为2.0,2为1.4，结果与国外相关规范的规定接近且略安全。
为了保证基础的抗拔力，基坑回填土应分层压（夯）实，回填土的压 实系数应不小于0.92，以达到相应的重力密度
法兰盘内力计算可采用有限元法进行准确计算，计算较复杂， 不利于工程设计。简化计算可参照GB50135《高结构设计规范》 的算法，采用弹性薄板理论，按荷载均布计算法兰板抗弯，最后允 许局部进入朔性，其结果与按有限元法计算总体接近
有加劲肋塔脚板在移动通信工程钢塔榄结构设计中应用比较 广泛，塔脚板强度的计算方法，参照DL/T5154《架空输电线路杆 塔结构设计技术规定》，对受拉时底板厚度计算方法进行了修改， 是根据电力相关单位做的塔脚底板力学试验及真型铁塔试验结果 做出的调整GB/T 42002-2022 跨境电子商务交易类产品信息多语种描述 智能手机，计算公式更为合理
照甲旺“2s/ 008+?%//m&''S81'℃123.110.
表续甲旺数无无4567111
表续甲旺为N2iW无's809.112
般的盘表续无台0113.
GB／T51435-2021 农村生活垃圾收运和处理技术标准及条文说明.pdf表续甲通足规术基2'198'12强算算无无无2'T'98'12235114
表续甲旺钢'9求应缘无282.115:
度做表续甲旺计的出12i=19MIL2i=1无~9292条612116