HG／T 20582-2020 标准规范下载简介

HG／T 20582-2020 钢制化工容器强度计算规范.pdf

24.4.4加强圈T形焊接接头强度校核应符合式（24.4.4）要求：

B=max(0.5,β)

DL／T 442-2017 高压并联电容器单台保护用熔断器使用技术条件8, = 0.3(D, r) a p 90Vo10 +C

8≥min(max(,),,)

8≥min(max(0,),0)

4.6.1受外压大锥角锥形封头应按式（24.6.1

围内稳定条件确定的许用外压力[pl按式（24

1为便于在执行本规范条文时区别对待，对于要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。 2）表示严格，在正常情况下均这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 规范中指定应按其他有关标准、规定执行时的写法为：“应符合……·的规定”或“应按·执行”

为便于在执行本规范条文时区别对待，对于要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。 2）表示严格，在正常情况下均这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 规范中指定应按其他有关标准、规定执行时的写法为·“应符合的规定”或“应按

钢制化工容器强度计算规范

中华人民共和国化工行业标准

HG/T205822020

修订说明· (437) 半圆管夹套的设计 （438） 2.1一般规定 (438) 2.2符号 (438) 带刚性环耳式支座的设计和计算 （439) 3.1一般规定 (439) 4开孔的压力面积法补强计算 (440） 4.1一般规定 (440) 8具有覆盖层的齿形组合垫的密封设计和计算 (441) 8.1—般规定· (441) 8.5垫片密封特性值 (441) 8.6液压上紧， (441) 焊接环形垫片密封法兰的设计和计算 (442) 9.2符号 (442) 9.3螺栓 （442) 9.5密封焊元件 （442) 10卡箍连接设计 (443) 10.1一般规定· （443) 10.3螺栓载荷· (443) 11齿啮式卡箍连接件的设计和计算 (444) 11.1一般规定.. (444) 12整体相连的齿啮式卡箍连接件设计 (445) 12.1一般规定· (445) 13凸缘法兰的设计和计算 (446) 13.2符号· (446) 13.6法兰应力 (446) 14透镜垫密封的高压螺纹法兰的设计和计算 (447) 14.1一般规定··. (447) 15多鞍座卧式容器的设计和计算.. （448） 22法兰设计的另一方法： （449) 22.1一般规定 (449) 22.5强度校核· (449) 22.6补充要求和计算 (450) 23内压薄壁凸形封头的设计和计算 （452） 23.1一般规定 (452) 24大锥角锥形封头的设计和计算 （453） 24.1一般规定 （453）

3带刚性环耳式支座的设计和计算

刚性环支座已纳入《容器支座》NB/T47065一2018，常用刚性环支座可按照NB/T47065一2018 选型。对于大直径、薄壁的立式容器，采用普通的耳式支座往往在支座处壳体局部应力较大，变形 较大，甚至会失稳。这时可采用本章所述的带刚性环的耳式支座。近年来，实践证明，此方法用于 工程设计是可行的。本规范保留刚性环的设计计算方法，并参考《容器支座》NB/T47065一2018对 支座的载荷进行了修订。

开孔的压力面积法补强计算

具有覆盖层的齿形红合整的密封设计和计算

环形垫片密封法兰的设计和计

本规范的设计方法引自ASME锅炉及压力容器规范第V卷第1册（2019版）附录24。本章的 卡箍设计只考虑承受内压的卡箍连接设计和计算。当有其他较大的附加外载荷时，如高温高压管道 的力和弯矩的作用，引起卡箍连接件的弯曲，应采用JB4732一1995（2005年确认）进行设计和计 算。当螺栓直径大于M36时，应采用扭力扳手或螺栓上紧器上紧。应采用球面重型螺母或球形垫圈， 咸缓螺栓的弯曲。螺栓载荷的计算考虑预紧、操作和装配工况。螺栓载荷的大小应满足在操作压力 下保证密封和卡箍高颈外径处始终保持接触状态。 10.3螺栓载荷 1033本临口对在

接设计时应考虑防止螺栓失效时导致卡箍脱落，为此可设置螺栓固定器或采用多螺栓连接结构。当 仅采用螺栓连接结构时，应通过增加螺栓数量，并将其中组作为防止螺栓失效时之用，避免卡箍 脱落，因而此组螺栓不应考虑作为承担载荷用

啮式卡箍连接件的设计和计算

12整体相连的齿啮式卡箍连接设计

12. 1 一般规定

13凸缘法兰的设计和计算

F。为封头作用于法兰的径向力。由于对操作状态下法兰环向薄膜加弯曲应力3的计算公式进 行了修订，已经考虑了变形协调因素，在封头作用于法兰的径向力F的公式中相应去掉了第二项 （即限制条件）。

14透镜垫密封的高压螺纹法兰的设计和计算

透镜垫的密封属于强制密封。透镜垫的两表面为球形面，在螺栓夹紧力作用时，连接件的锥面 表面和透镜垫的球面表面的接触线产生弹性变形，形成弹性接触环节，达到了密封效果。它广泛地 用于小直径高压设备以及高压管道的连接。目前国内已用于16MPa和32MPa的合成氨装置以及 22MPa的尿素装置中，并有多年的使用经验。 尽管我国已有透镜垫《阀门零部件高压透镜垫》JB/T2776一2010标准，但规格不全，同时 考愿到不少工程中要采用大于上述标准的透镜垫，这需要设计者自行设计。本章提出了设计方法， 共设计者使用。由于透镜垫密封自前多用于直径不大的管件和容器中，考虑到实际中已用过的尺寸 和其他金属垫标准的尺寸，暂定为：当设计压力不大于26MPa时，其公称直径不大于600mm；当 设计压力不大于42MPa时，其公称直径不大于300mm。法兰及紧固件材料的使用温度按《压力容 器》GB/T150的要求。 推荐的透镜垫几何尺寸的计算方法主要参照美国马恩（Maan.H）等著的《化工设备结构分析

15多鞍座卧式容器的设计和计算

本章的编制是基于装置的大型化，越来越多的大型卧式容器的支承采用挠性多支承及非对称支 承，鞍座之间的跨度增加，筒体中间截面的挠度也相应增加，从而需要解决多支座支承的卧式容器 的设计和计算问题。《容器支座》NB/T47065一2018给出了三鞍座卧式容器的设计计算方法，但当 支座分布很不均匀时，用三弯矩方程计算支座反力与实际偏差较大，特别是对于薄壁或低压卧式容 器的设计计算过于保守，失去经济合理性。本章是依据欧盟EN13445.3：2014标准编制而成。该标 崔采用极限载荷法，计算方法简单，适合工程应用。该方法虽然未明确说明已经考虑地基不均匀沉 降和临界长径比的问题，但通过对使用范围的限制、单位长度的挠度w/l的控制及圆简许用压缩应 力的核算等几个方面已充分考虑其影响。该方法已经过实验验证和理论分析并在原东德及其他东欧 国家广泛采用。当地震设防烈度大于6级，本章设计计算应考虑地震载荷。当需要进行地震载荷作 用于多鞍座卧式容器筒体应力的应力核算时可将其作为当量静载何考虑。与其他载荷共同作用下的 许用应力应乘以系数1.2。卧式容器一般不考虑风载荷。当有必要时，也可以将风载荷作为当量静 截荷考虑。

对垫片、螺栓、法兰、法兰盖以及与法兰连接的壳体进行强度校核。该计算方法的力学模型认 为与法兰连接的壳体总是为圆柱壳。因此，对于有锥颈的整体法兰，锥颈将被近似为一当量圆柱壳， 其厚度介于锥颈小端厚度和大端厚度之间。对于与法兰相连的锥壳和球壳也将以不同的方法近似为 享度不变的当量圆柱壳，然后进行计算。这种近似处理使得需要满足22.1.2中第5款第3）项。 强度校核是采用计算垫片、螺栓、法兰和法兰盖的载荷比（各工况下的实际载荷与极限载荷之 比）进行，即要求满足：

22.6补充要求和计算

GB／T 27685-2019标准下载22.6补充要求和计算

=P+ud+d 2T 2cosα

P, ~ 0.1d po d, = 0.9d po d. =1.3d.m.

kg=0.16p, +1.17μdgo

kg = 0.16p. +1.17μdgo

NBT 10311-2019标准下载k, =1.2 μd.o

23内压薄壁凸形封头的设计和计算

24大锥角锥形封头的设计和计算