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DGJ32TJ219-2017装配整体式混凝土框架结构技术规程附条文.pdf

装配整体式混凝土框架采用具有特色的连接构造与预制构 牛，形成装配整体式混凝土框架结构体系。其采用的机械化生产 箍筋（连续复合箍筋、多螺箍筋）、灌浆套筒钢筋连接、预制框 架结构的做法是该结构体系构成的关键构造处理方式。

主要符号同国家、行业现行规范的规定。

主要符号同国家、行业现行规范的规定。

JGJ／T 436-2018 住宅建筑室内装修污染控制技术标准3.1适用高度和抗震等级

3.1.1、3.1.2这两条的依据是《建筑抗震设计规范》GB50011、 《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1。 3.1.6减隔震技术能有效减轻地震作用，抗震设防烈度8度地 区的装配整体式混凝土框架结构采用减隔震技术可有效地减小截 面尺寸，降低配筋密度，方便施工。

3.2.1预制构件与现浇结构的结合面除考虑拉毛、凿毛处理或

3.2.1预制构件与现浇结构的结合面除考虑拉毛、凿毛处理或 露骨料粗糙面外，装配节点后浇混凝土的施工要求还应考虑混凝 土或灌浆材料的强度及收缩性能满足设计要求。 3.2.2当采用HTRB600级钢筋时，应符合《热处理带肋高强 钢筋混凝土结构技术规程》DGJ32/TJ202的相关规定，

3.3.1～3.3.3预制柱、梁及叠合板的生产要求除满足设计及规 范外，考虑到生产线、运输限制及经济效益等因素，这几条对最 小尺寸及最大尺寸作出了相应的规定。

3.4.1、3.4.2由于装配整体式混凝土框架是按“等同现浇”的 框架结构设计，因此建筑平面及立面布置宜规整，对不规则的建 筑，无论是平、立面形状布置不规则，或侧向刚度变化突变、不 车续等，应按《建筑抗震设计规范》GB50011的相关规定设计。

4.1.1～4.1.4这几条依据国家现行相关标准作出规定。 4.1.7预制柱与柱的主筋连接采用灌浆套筒连接，可在同一断 面连接，但需符合《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107的I 级接头性能等级要求。 4.1.8、4.1.9根据装配整体式混凝土框架具体的施工步骤，按 照施工安装和使用两个阶段进行内力和变形计算。施工阶段的结

级接头性能等级要求。 4.1.8、4.1.9根据装配整体式混凝土框架具体的施工步骤，按 照施工安装和使用两个阶段进行内力和变形计算。施工阶段的结 构稳定应通过施工临时措施解决

4.2.2施工安装阶段的内力计算应结合施工方案。

4.3.1～4.3.4这几条遵照《混凝土结构设计规范》GB50010 的相关规定，

4.3.5考虑到预制构件的特点，柱纵向钢筋接头宜采用适合该 特点的方式进行连接设计。

4.4接缝受剪承载力计算

本节参照《装配式混凝土结构设计规范》JGJ1的相关规定。 计算公式中的参数示意参见图1

图1叠合梁端受剪承载力计算参数示意 后浇节点区；2一后浇混凝土叠合层；3预制梁 4一预制键槽根部截面：5一后浇键槽根部截面

5.1.2箍筋形式可以采用单根钢筋弯折，也可以采用钢筋焊接 网弯折的形式。钢筋焊接网的材料和弯折的形式参照《钢筋焊接 网混凝土结构技术规程》JGI114。

5.1.2箍筋形式可以采用单根钢筋弯折，也可以采用钢筋焊接

组合封闭箍筋参照美国《混凝土结构设计规 范》ACI318相关规定，是指U形开口箍和IⅡ形 开口箍，下部和上部同时组合形成的组合式封闭 箍，如图2所示。组合式封闭箍的好处是有利于 现场钢筋安装效率的提升与质量控制。《装配式混 凝土结构技术规程》JGJ1已采用该种箍筋形式。

5.2.1当粗骨料粒径不大于20mm时，相邻套筒的净间距可以 缩小到20mm，但应在预制工厂或工地预制场的严格质量监管状 态下。

5.2.5次梁与主梁简支的连接方式可以采用一般企口梁的方

也可以采用本规程规定的钢企口板企口接头或搁置于主梁挑耳的 方式。钢企口板的连接方式是采用整片钢板为主要连接件，通过 栓钉与混凝土的握裹来传递内力。

压型钢板应该与梁的箍筋点焊，保证施工阶段荷载安全性，必要 时压型钢板需要采取适当的支撑

6.1.1 本条说明如下

力相当的条件下，多螺箍试件箍筋用量约为普通箍筋试件箍筋用 量的63%，具有较好的经济性，

6.2承载能力极限状态计算

6.2.1根据《混凝土结构设计规范》GB50010第7.1.4条的规 定，截面有效高度h。为纵向受拉钢筋合力点至截面受压边缘的距 离，采用多螺箍筋时，此定义仍然适用。其中，纵向受拉钢筋合 力点可由下式计算，图3与图4分别为其计算说明与算例

n;h;As Zn:Asi

式中Asi一 受拉钢筋讠的截面面积； h；一一受拉钢筋i至截面受压边缘的距离； n：一一受拉钢筋i的根数。 6.2.2多螺箍筋柱斜截面承载力计算时，不计小圆螺旋箍筋的 作用，可以认为在混凝土剪压区有两个小螺箍约束混凝土，其剪

3多螺箍筋柱截面有效高度的计算说明

距离 钢筋面积 数量 h, (mm) A, (mm) n (个) 615 5.07 2 685 5.07 2 720 5.07 2 735 5.07 2 740 5.07 2

图4多螺箍筋柱截面有效高度的计算说明

玉强度可以提高。在计算箍筋对受剪承载力贡献时，考虑大螺箍 筋在剪力方向上的有效分力，乘以折减系数0.85。

6.3.2多螺箍筋是由螺旋箍筋组合而成的柱箍筋，柱身采用螺 旋组合箍（多螺箍），节点内采用多螺箍或一笔箍（图5）。

6.3.2多螺箍筋是由螺旋箍筋组合而成的柱箍筋，柱身采

旋组合箍（多螺箍），节点内采用多螺箍或一笔箍（图5）

a）多螺箍筋柱梁螺旋箍节点

(b)多螺箍筋柱梁一笔箍节点

图5多螺箍筋柱三维示意

图5多螺箍筋柱三维示意

2一小螺箍：3一柱主筋：4一预制柱：5一多螺

除方形截面外，也可以采用不同的组合于其他断面上使用， 如矩形、扁圆形等（图6），其受剪承载力计算方法应据可靠依 据另行规定。矩形截面柱的截面高宽比h/6不宜天于1.5。以连 续螺旋箍筋组合而成的多螺箍筋柱，其设计应符合本规程的相关 规定。多螺箍筋中，螺旋箍筋间必须有足够的交汇区以确保多螺 箍筋不会在受力过程中分离，以维持完整的箍筋行为。多螺箍筋 的优化试验报告显示，当Dz三0.28D，且大小螺箍皆与保护层相 切时，多螺箍筋不论在轴压还是在反复荷载下，其整体性皆不受 影响。多螺箍筋的交汇区是受大小螺箍重复约束作用的区域，该 区域的混凝王需足以承受天小圆螺箍筋的药束而不损坏，若交汇 面积不足，可以采用纵向钢筋弥补。本规程建议当D≥0.25D

图6多螺箍筋柱截面配筋示意

6.3.3根据《混凝土结构设计规范》GB50010关于柱箍筋

形式有对应的设计值。各种箍筋的定义分别为：普通箍指单个矩 箍筋或单个圆形箍筋；螺旋箍指单个螺旋箍筋；复合箍指由矩 、多边形、圆形箍筋或拉筋组成的箍筋；复合螺旋箍指由螺旋 箍与矩形、多边形、圆形箍筋或拉筋组成的箍筋；连续复合矩形 螺旋箍指全部螺旋箍为同根钢筋加工成的箍筋。 本规程所规定的多螺箍，由大、小螺旋箍组合而成，可以复 合螺旋箍的入v设计。计算加密区箍筋的体积配筋率时，宜分别 计算大、小螺旋箍筋的体积配箍率，并分别且同时满足《混凝土 结构设计规范》GB50010的规定。

7.2.2起重预制构件的行车或吊车应满足构件的起重要求。 7.2.3制作预制构件的模具，表面平整度可使用2m靠尺和塞 尺量测，在2m长度范围内表面平整度不应大于2mm。制作预 制构件所采用的模具决定了制作的质量，按设计要求及国家现行 有关标验收合格的模具才可用于预制构件制作。改制模具使用 前的检查验收同新模具。对于重复使用的模具，每次浇筑混凝土 前也应核对模具的关键尺寸，并应针对模具的磨损进行及时、有 效的修补。进行柱底套筒固定时，固定套筒可以采用图7所示的 方式施作；前端板开孔的大小应按照主筋直径及固定柱筋的橡胶 半月牙套的规格确定；橡胶半月牙套的主要功能是固定柱主筋，

保后续钢模具易于拆除，如图8所示

预制框架梁的端模板可参照图9制作。

预制框架梁的端模板可参照图9制作。

图8固定钢筋的前端板

图9固定钢筋的前端板

设计，叠合梁的二次浇筑面可采用压花钢板或拉毛处理。见图10

图10预制梁结合面的建议做法

7.2.4预制柱主筋的误差会造成生产、吊装垂直度及楼板标高 的误差，故预制柱主筋的生产要求精度比一般现浇柱更加严格， 建议采用精度较高的钢筋加工设备。依据构件制作图，以间距 器、垫块或辅助固定件等将钢筋及预理组件准确固定，确保浇筑 混凝土时不产生位移。 7.2.5预制构件混凝土自然养护的要求与现浇混凝土致。蒸 汽养护应由构件生产企业根据具体情况确定养护制度，并注意下 列问题： 1构件混凝土初凝完成后再进行加热升温，静停时间一般 为2~4h。 2合理控制升温速度，一般为15～25℃/h。 3养护阶段最高温度不宜超过70℃。 4养护时构件表面宜保持90%～100%的相对湿度。 5停止加热后，应让构件缓慢降温，避免混凝土构件因温 度突变产生收缩裂缝；降温速度不宜大于升温速度，构件脱模 后，其表面与外界环境温差不宜大于20℃

7.3.1本条规定主要是为了避免预制构件因污染、开裂、扭曲 及翘曲等原因而受损。 7.3.2堆垛的安全、稳定特别重要，在构件生产企业及施工现 场均应特别注意。当垫木放置位置与脱模、吊装时的起吊位置 致时，可不再单独进行施工验算，否则应根据堆放条件进行验 算。堆垛间的宽度应考虑通行、安全等因素。

7.4.1预制构件的运输、吊装应编制专项方案，方案应结合设 计要求、具体确定吊点位置、吊具设计、吊运方法及顺序、临时 支撑布置，并进行验算。 预制构件吊运时，吊索夹角过小容易引起非设计状态下的裂 缝或其他缺陷。 7.4.3运输时，使用的临时支架在功能上应与堆放设置相同， 应满足承载能力、刚度及稳定性的要求，且能保持构件在运输过 程中平稳，防止侧翻及运输途中移动碰撞。

为验收参照国家和江苏省现行标准

7.6.2预制柱安装时，下方必须至少配置4处垫片，垫片为止 方形薄铁板，尺寸不小于55mm×55mm，应验算垫片下方的混 凝土局部受压承载力。预制构件安装前，应先验算搁置面混凝土 高部受压承载力，以避免安装预制构件造成搁置面混凝土下陷、 开裂。

基础或其他形式基础，以现浇方式施工，转换至以预制方式施 的部位。预留插筋应采用定位底座及格栅网准确定位；定位底 是为了精准控制柱主筋位置而固定在基础PC上的构造铁件； 栅网则是用钢筋电焊固定成纵横交错的网片。

7.6.7柱底套简灌浆需确认每个出浆孔均已流出圆柱

助支承措施，如角钢支承。当预制次梁搁置长度少于50mm 应在预制次梁下方另外加设一组支撑架。次梁的搁置长度为混 土搁置长度及钢企口板搁置长度之和。

7.6.9当预制楼板搁置接缝过大时，浇筑混凝土之前可

或泡棉条或其他方式填塞，防止漏浆。调整格子梁板搁置标高的 垫片配置方式如图12所示。格子梁板间浇筑微膨胀混凝土，在 标准养护条件下28d混凝土膨胀率不应小于0.02%，膨胀剂应 符合《混凝土膨胀剂》JC476的规定。

图12格子梁板垫片的搁置

.6.11预制楼梯端部安装应考虑建筑标高与结构标高的差异： 确保踏步高度一致，

附录 A格子梁板连接构

B.2 作用与作用效应

B.2.3本条按照《建筑抗震设计规范》GB50011的非结构构件 的地震作用计算规定，在常遇地震（大约50年一遇）作用下， 地震作用采用简化的等效静力方法计算，外围护墙为不考虑其塑 性变形的脆性材料，其动力放大系数β按下式计算：

Be =Ynsis2

非结构功能系数，取值1.4：考虑墙板悬挂于结构 体之外且为脆性材料，功能系数按乙类建筑取； 7 非结构类别系数，取值0.9； 51一 预制构件，取值2.0； 位置系数，建筑顶点取2.0，底部取1.0，中间沿高 度线性分布；考虑到施工、存贮、吊装管理，建议 统一取值 2. 0 。

预制外围护墙地震作用动力放大系数βe最大值约为5.0。 进行预制外围护墙板用连接节点地震作用力计算，应计算平 面外包括出平面和向平面两个方向的水平地震力，以及平面内水 平和垂直地震力。计算时不应遗漏，以免影响随后的荷载组合。 B.2.4参照《建筑抗震设计规范》GB50011中非结构构件的相 关规定，考虑到竖向地震作用效应，竖向地震作用影响系数最大 值取水平地震影响系数最大值的0.65倍。 B.2.5由于预制外围护墙板与其连接节点不在同一平面内，预 制外围护墙板的重力荷载会对连接节点引起偏心，从而在连接节 点中不仅引起垂直的反力，还会引起出平面的水平力（拉力或压

B.2.5由于预制外围护墙板与其连接节点不在同一平

制外围护墙板的重力荷载会对连接节点引起偏心，从而在连接节 点中不仅引起垂直的反力，还会引起出平面的水平力（拉力或压 力）。应重视重力荷载的偏心对连接件及其锚固设计的影响，

B.3外围护墙板及节点设计

B.3.5由于外围护墙板常年受到日晒雨淋，产生热胀冷缩，加 上混凝土自身的徐变和收缩等不利因素，本条外围护墙板的裂缝 控制按二（a）类环境下的混凝土构件裂缝限值。外围护墙板的 挠度参照《混凝土结构设计规范》GB50010中屋盖变形控制值 的较高要求项控制，一般墙板计算跨度不大于7m。 B.3.6墙板的支承宜设置于上下两板边，当地震作用或水平风 荷载作用时，结构体产生弯曲变形或剪切变形（图13）时，墙 板与主体结构具有相对变形能力。 B.3.7地震力作用下，层间弹性位移角在1/150时，板片及其 相关部件不得发生破坏性脱落。 B.3.8为适应主体结构变形，预制外围护墙板与结构体可采用 滑动型或转动型连接方式；对主体结构影响相对较小时，采用固 定型连接方式。在相对主体结构可以滑动及转动变位的支承点设

B.3.5由于外围护墙板常年受到日晒雨淋，产生热胀冷缩，加 上混凝土自身的徐变和收缩等不利因素，本条外围护墙板的裂缝 控制按二（a）类环境下的混凝土构件裂缝限值。外围护墙板的 挠度参照《混凝土结构设计规范》GB50010中屋盖变形控制值 的较高要求项控制，一般墙板计算跨度不大于7m。 B.3.6墙板的支承宜设置于上下两板边，当地震作用或水平风

B.3.8为适应主体结构变形DB45／T 1625-2017 地质灾害危险性评估规程，预制外围护墙板与结构体可

动型或转动型连接方式；对主体结构影响相对较小时，采用固 定型连接方式。在相对主体结构可以滑动及转动变位的支承点设 置承重连接铁件，相对主体结构保持固定连接的支承点设置承重

弯曲变形主结构中的墙板

铁件。外围护墙板的连接形式分类见表1。

剪切变形主结构中的墙板 图13墙板与主体结构变形

1滑动型连接：外围护墙板的承重边固定于主体构件上， 非承重边与主体可以相对错动，连接形式可采用单边线支承、点 支承或点、线组合支承。 2转动型连接：外围护墙板相对于主体结构能绕其中一个 承重固定点发生相对转动，连接形式可采用点支承。 3固定型连接：当外围护墙板形式对主体结构影响相对较 小时，连接形式可采用固定线支承或固定点支承。 B.3.10夹芯外墙板按组合墙板设计时，内外叶墙板间的拉结件 设置应能保证墙板弯曲变形T／CIS 17003-2019 电子式互感器测试仪.pdf，墙板截面变形满足平截面假定，否

普板的内、外叶层按非组合墙板杠

B.4.4断水外排的目的是基于方发生墙板内有漏水情况时， 将检查漏水的范围限于三个楼层之内，方便维护、保修。 B.4.6连接节点在外围护墙板和主体结构中的固定不得采用后 锚固的方法，应采用预理件。预理件应根据本附录规定的荷载及 其组合的要求，取其最不利组合，按照《混凝土结构设计规范》 GB50010和《钢结构设计规范》GB50017的相关规定进行 设计。