标准规范下载简介

GB50917-2013 钢-混凝土组合桥梁设计规范.pdf

计算得到的结果与试验结果误差较小（平均误差为0.2%，标准差 为0.058)。

的全部竖向剪力仅由钢梁腹板承担。本条所列公式与现行国家标

青况。 1梁从平面弯曲状态变为弯扭状态（侧向弯曲和扭转变形） 的现象，称为整体失稳。组合梁中，当混凝土桥面板本身具有足够 的强度和刚度，且通过连接件将其与钢梁的受压翼缘牢固地连接 在一起时，能阻止受压翼缘的侧向位移，钢梁就不会丧失整体稳 定，因此不必验算梁的整体稳定性。 2受负弯矩作用的I字形截面组合梁，下翼缘受压，需要考 慧整体稳定问题。考虑其受力状态与单纯I字钢梁类似，偏安全 地参考1字钢梁的最大11/6限值。我国现行国家标准《钢结构设 计规范》GB50017为了简化计算和便于应用，结合工程实践中可 能遇到的截面最不利尺寸比例，根据梁的整体稳定系数，近似地给 出了不验算整体稳定性时钢梁受压翼缘自由长度（）与其总宽度 （b）的限值，见《钢结构设计规范》GB50017一2003表4.2.1。该 表中的数值系根据双轴对称等截面I字形简支梁，当梁的稳定系 数（Φb）为2.5（相应于帕为0.95）时导出的，并认为：b为2.5时： 梁的截面将由强度控制，而不是由整体稳定性控制。本款选用了 该表中的有关数值。 3受负弯矩作用的槽形截面组合梁底板受压，需要考虑整体 稳定问题。考虑其受力状态与箱形钢梁类似，参考箱形钢梁不验 算整体稳定的腹板中距的限值。根据我国学者潘有昌的研究论文 《单轴对称箱形简支梁的整体稳性》（见《钢结构研究论文报告选 集》第二册，1983），箱形截面简支梁由于其截面的抗扭刚度远远大 于开口截面的抗扭刚度，在一般的截面尺寸情况下，只要满足强度 条件和刚度条件，可不进行整体稳定计算。另外，从工程实践可 知，整体稳定的钢箱形梁，其截面尺寸h/6。多数等于或小于6，且 1/6不超过95（235/f），因此本规范5.3.1条第3款，采用了现 行国家标准《钢结构设计规范》GB50017一2003第4.2.4条的规 定，即箱形截面简支梁的尺寸符合h/6。6，且l1/6<95（235/f） 的条件，可不验算箱形钢梁的整体稳定性。根据常用的钢材将

95（235/f）换算为65（345/f）

GB／T 26332.6-2022 光学和光子学 光学薄膜 第6部分：反射膜基本要求.pdf2换算长细比与侧扭折减系数的对

6正常使用极限状态验算

6.1.1组合桥梁的成桥过程及长期使用过程均是结构受力的重 要阶段，除了承载能力的计算外，正常使用的极限状态及施工过程 中的受力状态在设计中也有重要的地位。如果设计不好，也有可 能间接引发出结构的安全问题。其中，短暂状况是指构件在制作 运输及安装等的施工阶段，持久状况是指建成后承受自重、车辆荷 载等持续时间很长的状况

6.1.2本条规定了持久状况及短暂状况一般应验算的效应内容。

6.1.3设计应力验算一般均采用简便的初等材料力学方法

假定是在满足设计精度的前提下，规范的公式可采用初等材 学公式。通过对混凝土的弹性模量折减，使得计算时可将材 视为弹性。弹性计算时，不考虑钢与混凝土之间的滑移，认为 全连接的。

换算方法，把混凝土与钢两种不同的材料等代成一种材料来进 截面应力计算。采用不同的有效弹性模量比是因为混凝土的徐 随材料特性对不同作用效应的影响不同，弹性模量比与作用的 型有关，且比值还与加载的龄期有关，

6.1.5组合桥梁的成桥受力状态与施工顺序密切相关。应

变形应按照组合截面的形成方式及对应的荷载或作用进行累计计 算。一般施工顺序可以分为两种：一是钢梁架设后，在钢梁上浇筑 或者安装混凝土桥面板，结合后形成组合梁，钢梁需先承受一部分 的荷载；二是钢梁与混凝土桥面板结合成整体后开始承受全部的

荷载。在止常使用阶段设计验算时需要充分考虑施工顺序对结构 受力状态的影响。 混凝土徐变、收缩及温度等作用在截面内会产生自应力，对于 超静定结构还会有二次效应的应力。在正常使用阶段设计验算 时，应计入这些作用的效应。 6.1.6计算连续梁挠度时，当荷载标准组合下中支座处混凝土桥 面板的拉应力大于0.75f时，两侧各0.151范围内，可不计混凝 土桥面板的作用，但应计入混凝土板有效宽度内钢筋的作用；当荷 载标准组合下中支座处混凝土桥面板的拉应力小于0.75ft时，可 计入混凝土板的作用。 6.1.7负弯矩区的混凝土桥面板受力状态接近拉弯的混凝土桥 面板，一般弯矩较小，拉力较大。验算裂缝时，可忽略弯矩，按混凝 土轴心受拉构件进行验算。

6.2.1组合梁截面混凝土与钢梁的法向应力计算包括外荷载作

6.2.1组合梁截面混凝土与钢梁的法向应力计算包括外荷载作 用下的应力、收缩徐变及温度等作用在截面内产生的自应力（应力 重分布），以及超静定结构中可能的二次效应的应力。

（ 重分布），以及超静定结构中可能的二次效应的应力。 截面法向应力计算的基本假定是： （1）混凝土与钢梁连接为完全连接，不考虑滑移； （2）组合梁弯曲时，符合平截面假定； （3）收缩徐变产生的法向应力可采用叠加原则。 计算弯矩及预应力作用产生的截面法向应力时，一般采用弹 性模量比的方法，将两种材料的截面折算成一种材料的截面，按照 初等材料力学的公式进行计算。 考虑施工顺序的不同，可采用不同阶段的截面特性进行计算。 当采用组合截面形成后落架的施工方法时，组合梁的自重及其上 荷载都作用在组合截面上，采用组合截面特性进行计算。当采用 组合截面形成前钢梁需要单独受力的施工方法时，应力计算需要

分阶段进行：在施工阶段（即第一阶段受力状态），组合梁尚未形成 组合截面，钢梁应单独承担其自身重量、湿混凝土重量和施工荷载 等；在使用阶段（即第二阶段受力状态），混凝土硬化达到设计强 度，钢梁与混凝土桥面板形成组合截面，共同承担后续施加的 荷载。 考虑徐变作用影响时，可采用有效弹性模量比方法（按本规范 第6.2.3条）进行计算。对于不同的基本作用，采用不同的徐变因 子来体现徐变影响的程度。计算得到的应力为基本作用与徐变影 响共同产生的法向应力。如外荷载（考虑至t时刻的徐变影响）作 用下的法向应力为： 混凝土桥面板板顶应力：

徐变影响的法向应力，也可按本规范第6.2.5条基于有效弹 性模量的虚拟荷载法单独计算。基本思路与计算公式详见本规范 附录B。 组合梁的混凝土收缩徐变、温度作用，在静定结构中，不产生 截面弯矩，但在截面内产生约束自应力；在超静定结构中，这些作 用引起的变形会产生二次应力。温度梯度产生截面自应力，整体 升降温由于材料的线膨胀率的差异也产生截面自应力。徐变对收 缩、温度的影响，一般认为温度为短期作用，不考虑徐变影响；收缩 为长期作用，考愿徐变的影响（混凝土受拉徐变），计算也可按照有 效弹性模量法进行折算，影响的效果等同于收缩作用的折减， 6.2.2本条给出了体外预应力筋弹性应力增量和弹性应力的计 算公式。一般情况下，弹性应力增量计算值较小，可忽略计算；当 如咚三可能包致纯

6.2.2本条给出了体外预应力筋弹性应力增量和弹性

.2.3本条参考欧洲规范4给出了考虑混凝土徐变影响的有

混凝士徐变作用产生的效应是依附于其他基本作用下的。徐 变作用效应是增加或者减少基本作用效应，没有其他的基本作用， 也就没有徐变作用。采用有效弹性模量法简化计算时，不同的基 本作用的徐变影响不相同，敌相应的混凝土有效弹性模量也不同， 数值通常取决于荷载或作用的类型，徐变的影响通过徐变因子（或 称徐变影响系数）来体现。当结构受到多种作用时，徐变的影响效 应可简化应用叠加原理进行组合。 有效弹性模量的公式及参数取值与欧洲规范4一致。

6.2.4本条给出了预制或现浇混凝土桥面板收缩系数的计算。

时对应混凝土龄期的收缩折减系数表。混凝土构件的收缩量计算 可采用名义收缩系数乘以收缩折减系数。收缩折减系数是考虑钢 与混凝土桥面板结合前发生的龄期，对收缩应变值进行的折减，采 用下列公式计算得到：

E.. (0,t.)

式中:Ecs (th,t,)

6.3.1本条给出了考虑滑移效应的、正弯矩作用下钢

式中：V一一栓钉产生滑移s时承受的剪力（N)； V一一栓钉抗剪承载力（N）。 在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时 在简支梁全跨长范围内，K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度。 正弯矩作用下钢一混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定：

0.014和0.049)，

6.4.1根据我国学者胡春农、夏志斌等的研究表明（见《钢结构设 计的若干理论》，胡春农等编，中国铁道出版社，1984年，第36页 和《钢结构：原理和设计》，夏志斌等编，中国建筑工业出版社，2004 年，第287页）：尽管对某些钢结构的板件来说，屈曲后的承载潜力 仍然不小，但对直接承受动力荷载的钢腹板板件稳定计算则不考 虑腹板屈曲强度。因为多次反复屈曲可能导致腹板出现疲劳裂 纹，在分析由加劲肋分割成的腹板稳定性时则按荷载作用在中面

内的弹性矩形薄板考虑。 因梁的用途不同和被加劲肋分割的腹板各区格位置不同，各 腹板区格所受的荷载也就各不相同。 在确定组合梁的腹板矩形板的边界条件时，由于翼缘板上有 混凝土桥面板连接，使受压翼缘的扭转受到约束，但考虑混凝土桥 面板与钢翼缘存在一定的滑移问题，又不能认为两者完全固结，只 能按弹性约束考虑；另外，鉴于竖向加劲肋或水平加劲肋的刚度与 腹板刚度相差不多，所以视为腹板简支于这些加劲肋上的板块考 虑。即腹板在加劲肋处可以自由转动，但不能作侧向位移。 6.4.2、6.4.3梁丧失局部稳定性会改变梁的受力情况，降低梁的 整体稳定性和刚度，因此，应严肃对待梁的局部稳定性问题。为保 证钢梁腹板的局部稳定性，要求设置一定数量的加劲肋。简支梁 的梁端区格主要受剪力作用，跨中区格受弯矩正应力作用，其他区 格则受剪力和正应力的共同作用，有时还承受集中力。 根据薄板的弹性屈曲理论，梁腹板在周边应力作用下的弹性 临界应力可用下式表达：

式中:α 支承边的弹性约束系数，对简支板取1.0； 弹性屈曲系数； 板厚和板宽； 泊松比,取0.3； E一钢材弹性模量。 (1)受剪构件的临界应力tc可由下式计算：

其中k。为板受剪时的屈曲系数，当矩形板长a大于板宽h 时，ks=5.34十4（hw/a）²；当a大于hw较多时，ks取为5.34。另 外，Q345q钢的容许剪力LtJ为120MPa（取自行业标准《铁路桥梁

钢结构设计规范》TB10002.2一2005表3.2.1，下同）。 安全系数取1.72，则tc=1.72×120=207（MPa），代人式 （8），并解得hw/tw<70，考虑板面不平等不利因素，乘以0.715的 折减系数，则得hw/tw<50。 由此可知：当hw/tw<50时，对无局部压应力（cc一0）的梁，可 以不设置中间竖向加劲肋；但对有局部压应力（。。手0）的梁，仍应 按构造配置竖向加劲肋。 (2）受弯板件： 对于周边简支，并承受弯曲法向应力时，其临界应力按式（9) 计算：

式中：k。一屈曲系数，四边简支板的最小值取23.9。 Q345q钢的容许轴向应力L?取200MPa，且令安全系数为 1.15，折减系数为1.0，则gc=1.0×1.15×200=230（MPa），将此 值代人式（7），解得h/tw≤140。考虑到其他不利因素，限值取为 hw/tw≤120。 若竖向加劲肋的间距小于腹板高度，则6代表竖向加劲肋的 间距，a代表腹板高度h，根据桥梁的实践情况，认为竖向加劲肋的 间距不会小于腹板高度的一半，令b=h/1.5=0.66hw。 屈曲系数k=4.0+十5.34（a/h）2=4.0十5.34（0.66h/h）²=6.32 令三T 为安全系数

元E 100tw Ter =1. 3t=ks a

VT 2.0m。计算表明，若6>0.5h，则安全系数大于1.3，即更为安全。 因此，当120≥hw/tw时，应设置中间竖向加劲肋，其间距 2

（3）当设置一道水平加劲肋，并将其设在离受压翼缘为hw/5 时,其临界应力为：

式中:kb一届曲系数。 在竖肋和水平肋并用时，将水平肋置于距受压翼缘h/5时， 可使板件屈曲系数kb值达到129（按水平肋抗弯刚度足以使板件 在设肋处不发生屈曲考虑）。考虑到当腹板高度不大时，水平肋离 翼缘太近将使构造细节难于布置，这时可将其置于距受压翼缘 2w/4处，其屈曲系数将降为93，因此取93进行计算。 Q345q钢的容许轴向应力Lc取200MPa，安全系数取1.4，则 cr=1.4×200=280(MPa)。 代人式（11），并解得：hw/tw二250，考虑到其他不利因素，限值 取为hw/tw<210。 所以，本规范规定，当210≥hw/tw>120时，除设置竖向加劲 肋外，还宜在距压翼缘h/5处设置水平加劲肋。 （4）当设置两道水平加劲肋，并将其分别设在离受压翼缘 0.14hw和0.36hw附近，得到高厚比限值为hw/tw<300。即当 300>hw/tw>210时，宜在距压翼缘0.14hw和0.36hw处设置两 道水平加劲肋。 6.4.4加劲肋应有足够的刚度，使其成为腹板的不动支点。当腹 板发生翘曲时，加劲肋条仍能保证平直。为了使梁的整体稳定不 致产生人为的侧向偏心，加劲肋最好两侧成对配置（特殊需要时也 可单侧布置）。 在腹板两侧成对配置竖向加劲肋时，其截面尺寸和其刚度要 求采用现行行业标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 ITJ025一86第1.5.10条第四、五两款规定的内容。因为这些规 定值都是公路和铁路桥梁设计规范多年沿用的实践数据。 当在腹板单佩配置加 加劲助的尺寸和刚度要求彩里

6.4.4加劲肋应有足够的刚度，使其成为腹板的不动支点。

现行行业标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025一86 第1.5.10条第六款规定的内容。 6.4.5支承加劲肋是指梁的支座处或较大固定集中荷载处的竖 向加劲肋，其作用是把固定集中力或支座反力通过加劲肋传给梁 腹板，避免使腹板局部压屈。支承加劲板在腹板两侧设置。其受 力如同轴心受压柱，在支座反力或集中荷载下，支承加劲肋连同其 附近的腹板有可能在腹板平面外失稳。因而，设计时应保证其在 腹板平面外的整体稳定。其稳定性按轴心受压构件稳定公式考虑 15Xt×/235/ f范围内的腹板面积之和。

现行行业标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025一 第1.5.10条第六款规定的内容，

7.1.1钢与混凝土组合梁的力学性能不仅受到两种材料各自材 质的影响，而且与剪力连接件的选用有较大关系。应选用合理的 剪力连接件保证钢梁与混凝土桥面板共同受力。 7.1.2抗剪连接件分为刚性连接件和柔性连接件。刚性连接件 包括开孔板连接件、槽钢连接件等；柔性连接件包括栓钉连接件 等。若采用栓钉、开孔板、槽钢以外的新型抗剪连接件时，宜通过 试验与分析论证后使用。 抗剪连接件的选用参考下列原则： （1）当钢梁与混凝土桥面板结合面剪力的作用方向不明确时： 应选用栓钉连接件； 2）当栓钉连接件布置过密，或对抗剪刚度、抗疲劳性能有较 高要求时，宜选用开孔板连接件； （3）当对抗剪刚度要求很高，且拉拔力作用较小时，可选用槽 钢连接件。 不同形式的连接件不宜在同一截面混合使用。 连接件的纵向间距在同一组合梁中不宜超过3种。 7.1.3为保证正常使用极限状态下钢梁和混凝土桥面板间不发 生过大的相对滑移，有必要对正常使用阶段栓钉连接件所承担的 剪力进行限制。

7.1.3为保证止常使用极限状态下钢梁和混凝土桥面板间不发 生过大的相对滑移，有必要对正常使用阶段栓钉连接件所承担的 剪力进行限制

7.2抗剪承载力设计值

2.1栓钉抗剪承载力设计值主要影响因素为混凝土强度等级 性模量以及栓钉的材料强度、弹性模量等（参见《Static behavio

7.2.2基于规范编制组已完成的14组共42个开孔板连

开孔板连接件的抗剪承载力设计值主要由两部分组成：开 反孔中混凝土部分抗剪及横向贯通钢筋抗剪。建议开孔板连接

7.3抗剪连接件疲劳计算

7.3.1~7.3.3本节规定是参照相关规范及栓钉的疲劳要求制 订的。 疲劳荷载模型一般分为三类。荷载模型I用于整体构件的无 限疲劳寿命验算，荷载模型Ⅱ用于整体构件的设计使用期疲劳验 算，荷载模型Ⅲ用于局部构件的疲劳验算。 一般认为，当荷载作用下产生应力变化的循环次数能满足 n≥1×10°，构件满足无限疲劳寿命的要求；当荷载作用下产生应 力变化的循环次数能满足n在2×10°～5×10°，构件满足设计使 用期的疲劳寿命要求。抗剪连接件的受力属于整体构件的受力， 应采用疲劳荷载模型1进行无限疲劳寿命验算，或采用疲劳荷载 模型Ⅱ进行设计使用期的疲劳寿命验算。

当采用疲劳荷载模型I进行连接件的无限疲劳寿命验算，对 于栓钉连接件，其剪应力幅应满足！

YFT

式中：rf——疲劳荷载分项系数,取 1. 0; YMf 疲劳抗力分项系数，对重要构件取1.35，对次要 构件取1.15（重要构件是指失效会对结构受力产 生较大影响的构件，次要构件是指失效对结构受 力产生影响较小的构件）； △tp 按疲劳荷载模型I计算得到的剪应力幅； △tL 剪应力幅疲劳截止限； Tp,max、tp,min 将疲劳荷载模型I按最不利情况加载于影响线得 出的最大和最小剪应力（MPa）。

截止限△t Atc =0. 613△tc = 100

△ti = 2 Atc =0. 613△tc 100

参考欧洲规范4,栓钉的疲劳细节类别可取为△tc=90，m=8。 按照栓钉的疲劳容许剪应力与抗剪承载力设计值对应的名义 剪应力（260MPa～295MPa）的关系，并认为其关系同样适用疲劳 容许剪力与抗剪承载力设计值，可以推得用疲劳荷载模型I验算 的疲劳容许剪力幅约为20%的抗剪承载力。 开孔板抗剪连接件和槽钢抗剪连接件的疲劳受力情况可参照 使用，工程设计中如有可靠试验资料，可适当提高

混凝土桥面板纵向抗剪计算

7.4.1、7.4.2混凝土桥面板纵向剪切破坏是组合桥的主要破坏 形式之一，设计时应予以考虑。钢梁与混凝土桥面板间的纵向剪 力集中分布于布置有连接件的位置，混凝土桥面板在这种集中力 作用下可能发生开裂或破坏。 根据组合梁的构造形式，混凝土桥面板纵向抗剪设计时需要 判断可能出现纵向剪切破坏的潜在剪切面，并且确保在承载力极 限状态下任意潜在剪切面的极限抗剪承载力超过实际存在的纵向 剪力。 影响组合梁混凝土桥面板纵向开裂和纵向抗剪承载力的因素 包括混凝土桥面板的厚度，混凝土强度等级，横向配筋率和横向钢 筋的位置，抗剪连接件的种类及排列方式、数量、间距，荷载的作用 方式等。设计时，应重点从混凝土桥面板的最小截面尺寸以及配 筋两个方面进行控制。 7.4.3只有在剪切面两侧均能有效锚固的横向钢筋才能计入钢 筋面积。锚固长度的要求参见现行行业标准《公路钢筋混凝土及 预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62的有关条文。用于桥面板 横向受弯所配置的钢筋，可计入纵向抗剪钢筋。 7.4.4连接件的设计荷载作用仅包括钢梁与混凝土桥面板形成

面积。锚固长度的要求参见现行行业标准《公路钢筋混凝土入 应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62的有关条文。用于桥面租 向受弯所配置的钢筋，可计入纵向抗剪钢筋

7.4.4连接件的设计荷载作用仅包括钢梁与混凝土桥面机

合截面之后的各种荷载，如恒荷载、活荷载、预应力、收缩徐变 温度效应等。在计算纵向水平剪力作用时，按线弹性分析方

并假设钢梁和混凝土桥面板完全组合进行计算，不考虑钢奖 凝土桥面板之间的粘结力及摩擦作用，且不考虑负弯矩区 开裂的影响。

7.4.5由竖向剪力引起的界面纵向剪力，可按材料力学相关公式

计算。由预应力束集中锚固力、混凝土收缩变形或温差引起的纵 向剪力，由端部或锚固处长度1c范围内的连接件承受，并假定该 纵向剪力沿lcs线性分布，即在端部为Vt，在距端部lcs处为0。各 国规范中对纵向剪力计算传递长度有不同的规定，本规范与国 内规范一致，偏保守地采用主梁间距与1/10主梁长度的较 小值。 7.4.6混凝土桥面板的纵向抗剪承载力由混凝土和横向钢筋两 部分组成。同时，对混凝土的剪应力水平进行了限制，以防止发生 脆性破坏。

7.4.6混凝土桥面板的纵向抗剪承载力由混凝土和横尚 部分组成。同时，对混凝土的剪应力水平进行了限制，以防 脆性破坏。

7.5.1～7.5.3抗剪连接件的数量保证了塑性设计极限状态下混 凝土桥面板与钢梁之间的剪力传递。一个剪跨区段内，连接件的 承载能力大于混凝土桥面板或钢梁的纵向受压或受拉承载力。负 弯矩区段，混凝土桥面板处于受拉状态，连接的纵向剪力仅考虑大 于混凝土体内的纵向钢筋受拉承载能力。 剪力件数目的确定，对于永久作用，可采用弯矩分布图进 行剪跨分区，并确定剪力件个数；对于活载作用，需要分别采 用弯矩最大值和最小值的包络图进行分区，分别计算各个区域 内所需的剪力件个数。最终取不同包络分区剪力件个数的 大值。 以三跨连续梁为例（图3）进行说明。 根据弯矩最大值包络线确定出剪力件的数目nMmax（），根据 弯矩最小值包络线确定出剪力件的数目nMmin（α），最终剪力件的 布置取两者的大值,即n一maxnMmax

图3连续梁弯矩包络图

7.5.4负弯矩区段，考虑连接件周围的混凝土约束程度由于开裂 而降低，连接件的抗剪承载能力应予以折减。 7.5.5考虑连接件存在滑移及一定的变形能力，连接件具有一定 的纵向剪力重分布能力，一个剪跨区段内的数量可平均分布。 7.5.6混凝土桥面板与钢梁连接的端部，在收缩、温度等作用下 净尚士球士的点前法此体里的加点法拉产进加说

通常有较大的纵向剪力。这些位置的纵向连接应进行

抗拉作用，对混凝土桥面板参与主梁作用及局部桥面板作用都不 利。基于这一宗旨，规定桥轴方向钢筋截面积必须在混凝土截面 积2%以上，周长率为0.045cm/cm²。 加拿大规范： 非预应力桥面板纵向配筋率不小于1%，并有2/3钢筋布置 于有效宽度范围顶层

8.2.1钢梁各部位的钢板厚度除应具有一定的强度和刚度外，尚 应考虑在长期运营过程中腐蚀作用带来的不利因素。另外，如果 焊接板梁的腹板太薄，容易产生焊接变形，甚至会引起腹板的局部 稳定问题。因此，对钢结构构件的厚度提出了尺寸要求。

DB11T 1301-2015 湿地监测技术规程8.2.2简支钢梁的上翼缘宽

定，太大时则翼缘中的应力分布不均匀；组合梁上翼缘宽度尚应满 足混凝土桥面板的局部承压强度的要求。根据我国宗听聪的研究 （见《钢结构》，宗听聪编，中国建筑工业出版社，1991年），为了保 证受压翼缘的局部稳定，其一侧自由外伸宽度与厚度之比不超过 6/15V235/f，将Q345g的屈服强度代入，即得翼缘板全宽度 不得超过24倍的厚度（2×15×√235/345=24.7，取24倍）。 8.2.3横隔板（横撑架）以及加劲肋的数量、规格和具体布置应根 据实际受力情况，并结合本规范表5.3.1（1字形钢梁不需要验算 整体稳定的最大11/61值）和本规范第6.4节局部稳定验算要求综 合考虑后设置。

8.3.1、8.3.2栓钉连接头下表面高出桥面板底部钢筋30mm以 上，是为了保证连接件能抵抗混凝土桥面板与钢梁之间的掀起作 用；连接件沿梁跨度方向的最大间距规定，主要是为了防止在混凝 土桥面板与钢梁接触面间产生过大的裂缝，影响组合梁的整体

.3.3开孔板的构造尺寸，主要根据承载能力所依据的试验的 造尺寸。

8.4.1组合桥梁的耐久性构造设计，不单纯是混凝土部件的耐久 性设计和钢部件防腐蚀措施的简单组合，而应从结构整体耐久性 设计的内、外因素双管齐下综合处理。其要点包括： （1）从环境、材料、施工、养护的角度，整体考虑桥梁的耐久性。 （2）主要构件满足可视、可达的养护要求。组合桥梁在设计使 用期内，按规定期限对其进行观察和养护是耐久性设计的必要条 件。故组合桥梁的布置和构造要满足便于正常养护和维修的 要求。 （3）适当提高桥面排水的暴雨重现期；桥面应设置可靠的桥面 防水层；排水构造应能满足养护要求；桥梁侧面应设置滴水槽；箱 梁内不宜设置排水管道；钢结构构件中，应尽量避免采用宜于积水 的闭口截面，并于凹槽、坑槽处设置有效的排水孔。 桥面系统的防水设计及构造是组合桥梁结构耐久性设计的重 要组成部分，其中，完善而有效的防水层、侧面檐口、必要的滴水槽 以及不让排水管设置在箱梁内等都是防止桥面板的渗漏水污染、 衡蚀钢梁的必要措施。 8.4.3、8.4.4组合桥梁中钢梁翼缘和混凝土桥面板的结合面是 个关键部位甘强度和耐h性关系到桥泌的数体安全和估用主会

本方法用于计算混凝土徐变、收缩、温度等作用引起的组合梁 截面的应力重分布，不考虑组合界面的相对滑移效应。混凝土徐 变、收缩的有效弹性模量比 nL=n[1十Φ(t,to)系参照欧洲规 范的成果，由考虑徐变、收缩的混凝土有效弹性模量Ec，Ecs$二 E/［1十Φ（t,to）及钢与混凝土弹性模量比的定义导出。为 徐变因子成都市城市规划管理技术规定--用地和建筑分册（2017版），计算温度作用时虹二0。 对于超静定结构，应考虑各作用引起的次内力效应，此时，虚 拟荷载P。、M。应以P、M代之，即P=P。十P,M=M。十M。，其中 P°、M.分别为次轴力和次弯矩。

附录C跨中未设置转向点的体外