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爬架专项施工方案（134页）.pdf

扣件合计：2.87kN 所以脚手架结构自重为： 3.686+1.382+3.732+1.521+1.843+2.87=15.034kN

以上各项恒载标准值合计：

CECS 508-2018-T 居住区电动汽车充电设施技术规程所以Gk=37.03kN

(二)、活荷载 (1）施工荷载 1.使用工况下，结构施工时，按2层作业层3kN／m计算，装修施工 时，按3层作业层2kN/m计算。 Qk=6.0mX0.75mX6kN/m²= 27kN 2.升降工况下，施工活荷载：按照作业层0.5kN/m计算 结构施工时：Qk=6.0m×0.75m×2层×0.5kN/m*=4.5kN 装修施工时：Qk=6.0mX0.75mX3层×0.5kN/m²=6.75kN

μ s=1.3 Φ=1.144。 βz一一风振系数，取1.0。 风荷载标准值：

（一）荷载统计 架体总高度18.0m，架体底部水平支承桁架高度为1.8m，其上部钢管 扣件式脚手架高度为16.2m，最大立杆间距为1.5m，步距1.80m。 乍用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包 活以下内容： 1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN)，查《建筑施工扣件式脚手 架安全技术规范》附录A，步距1.8m，立杆间距1.5的双排脚手架 每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.1248， Ne=0.1248X 16.2 =2.02; 2)脚手板的自重标准值（KkN/)；采用木脚手板，脚手板铺设四层 却手板荷载标准值为0.35kN/m Nc2= 0.35X4X1.5× (0.75+0.3)/2 =1.1kN; 3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）：采用栏杆、木脚手板挡板 标准值为0.14 Ncs = 0.14X4X1.5/2 =0.42kN; 4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m）；0.005 Ng4 = 0.005×1.5× 16.2=0.122kN; 经计算得到，静荷载标准值： NG=Nci+Nc2+Nc3+Nc4=3.66kN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内 施工荷载总和的1/2取值。

（一）荷载统计 架体总高度18.0m，架体底部水平支承架高度为1.8m，其上部钢管 扣件式脚手架高度为16.2m，最大立杆间距为1.5m，步距1.80m。 乍用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包 括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值（KkN），查《建筑施工扣件式脚手 架安全技术规范》附录A，步距1.8m，立杆间距1.5m的双排脚手 每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.1248， Ne=0.1248X 16.2 =2.02; (2)脚手板的自重标准值（kN/m)；采用木脚手板，脚手板铺设四层 脚手板荷载标准值为0.35kN/m Nc2= 0.35X4X1.5X (0.75+0.3)/2 =1.1kN; (3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）：采用栏杆、木脚手板挡板 标准值为0.14 Ncs = 0.14X4X1.5/2 =0.42kN; (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m）；0.005 NG4=0.005X1.5X16.2=0.122kN; 经计算得到，静荷载标准值： NG=Nci+Nc2+Nc3+Nc4=3.66kN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距 施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标值： Ne= 3X0.9X1.5X2/2 = 4. 05kN; 风荷载标准值由前面计算可知：Wr=0.69kN/m 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1. 2Ne+1. 4N.= 1. 2 X3. 66+ 1. 4X 4. 05=10. 06kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为： N = 1. 2 N,+0. 85 X1. 4N. = 1. 2X 3. 66+ 0. 85 X1. 4X 4. 05=9. 21kM 风荷载设计值产生的立杆段弯矩M为： M, = 0. 85 X 1. 4W,L,h/10 =0. 850 X 1. 4 X 0. 69 X 1. 5 X 1. 8 /1 =0. 40kN ·m; （二）立杆的稳定性计算：

经计算得到，活荷载标值： Na= 3 X0. 9X1. 5X2/2 = 4. 05kN; 风荷载标准值由前面计算可知：Wr=0.69kN/m 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1. 2Ne+1. 4Na= 1. 2X3. 66+ 1. 4X 4. 05=10. 06kN; 考愿风荷载时，立杆的轴向压力设计值为： N = 1. 2 N,+0. 85 X1. 4N。 = 1. 2X 3. 66+ 0. 85 X1. 4X 4. 05=9. 21kN; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩M为： M, = 0. 85 X 1. 4WLh /10 =0. 850 X 1. 4 X 0. 69 X 1. 5 X 1. 8/10 =0. 40kN·m; (二)立杆的稳定性计耸：

（二）立杆的稳定性计算

N<≤[] T d4

立杆的轴向压力设计值：,N=1.43×10.06kN=14.39kN； 其中，为设计荷载值附加安全系数，按照规范要求，取1.43 计算立杆的截面回转半径：i=1.578cm; 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 表5.3.3得：k=1.155：当验算杆件长细比时，取1.0 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 5. 3. 3 得 :μ = 1. 5 ; 计算长度，由公式 l。=k× μ×h 确定：1。=2.70m; 长细比 L./i =2700/15. 78=170 1

立杆的轴向压力设计值：Y,N=1.43X10.06kN=14.39kN 其中Y，为设计荷载值附加安全系数，按照规范要求Y，取1.43 计算立杆的截面回转半径：i=1.578cm; 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取1.0 计算长度系数照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 5. 3. 3 得 :μ = 1. 5 ; 计算长度，由公式1。=k×μ×h确定：l。=2.70m 长细比 L./i =2700/15. 78=170 1

轴心受压立杆的稳是系数中，由长细比1。/i的计算结果查表得到： 中 = 0. 245 ; 立杆净截面面积：A=4.89cm²; 立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm 钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm 5=14390/ (0.245X489)=120.1 N/mm 立杆稳定性计算0=120.1N/mm²小于立杆的抗压强度设计值[f]= 205N/mm，满足要求！ 回

NMw≤[] A W

立杆的轴心压力设计值Y,N=1.43X9.21=13.17kN; 计算立杆的截面回转半径：i=1.578cm； 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取1.0; 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 5. 3. 3 得 :u = 1. 5 ; 计算长度，由公式 l。=kuh 确定：l。=2.70 m; 长细比： Lo/i=170; 轴心受压立杆的稳定系数中，由长细比1i的结果查表得到：中= 0.245 立杆净截面面积A=4.89cm; 立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm； 0=13170/(0.245X489)+400000/5080=188.64N/mm; 立杆稳定性计算0=188.64N/mm小于立杆的抗压强度设计值【f」= 205N/mm²，满足要求！

15.2×10N =21.98N/mm?

250，查表得稳定系数Φ=0.60 24.5mm

2550mm =104 < 250，查表得稳定系数Φ=0.607 24.5mm

2550mm =104 < =250，查表得稳定系数Φ=0.60 24.5mm

9.1×103N =34.8N/mm2

（三）、桁架节点连接螺栓强度验算

二、下弦取节点C为计算模型，细部节点图如下：

内力设计值计算结果：

内力设计值计算结果：

（2）风荷载作用下：主框架内侧节点均通过横梁用螺栓连接在导轨上，两片主框架共司承担一跨脚手架间的风荷载，即每片主框架承担竖向线风荷载（标准值）为：q=0.69kN/m²×5.4m/2=1.86kN/m 将线风荷载（标准值）简化为作用在主框架外侧节点上的水平集中荷载。即：1.86kN/m×1.8m=3.35kN受力简图如下：25

2、内力组合下最不利杆件

轴力最大：有风荷载作用下（6）号； 弯矩最大：有风荷载作用下（26）号； 压杆：有风荷载作用下（25）号斜承杆： 注：内排立杆与导轨共同受力，承载力验算时，按导轨承担荷载 效应验算。

杆件截面特性： Φ48X3.5钢管：i=15.9mm，A=489mm²，W=5080mm²； 导轨双6.3#槽钢：i=24.5mm，A=845.1mm，W=16100mm²。 1）、验算轴心拉力最大（6）号杆的抗拉承载力。

杆件（6）抗拉承载力满足要求！

2）、验算弯矩最大杆件（26）号杆的抗弯承载力。

M 4496955.9N a W =139.66N/mm²<205N/mm² 2×16100mm²

=10.25cm，Wx25.3cm，由上图可知，导向座横梁同时受到 弯矩Mmax=5730kN·mm和轴向拉力N=95.1kN的作用，为拉弯杆 件，按下式验算其强度：

即： N+Mx AnxW 95.1×103 5730×103 2×10.25×1021.05×2×25.3×103 46.7+112.9 =154.2≤f=205N/mm

即: N+Mx AnxW 95.1×103 5730×103 2×10.25×1021.05×2×25.3×103 46.7+112.9 =154.2≤f=205N/mm

所以导向座横梁强度满足要求！ ②、导向座斜支撑梁强度验算 导向座斜支撑梁采用的是双6.3#槽钢背靠背焊接而成，长度 =350mm。6.3#槽钢截面特性：A=8.451cm²，Wx=16.1cm3 ix=2.45cm，由上图可知，导向座斜支撑梁同时受到弯矩Mmax= 4138.9kN·mm和轴向压力N=63.8kN的作用，为压弯杆件，按下 式验算其强度：

即: N+Mx AnxW, 63.8 ×103 4138.9×103 2×8.451×102 1.05×2×16.1×103 37.75+122.4 =160.1≤f=205N/mm

所以导向座斜支撑梁强度满足要求！

(二）、穿墙螺栓验算 附墙支座采用的是2根M24高强度螺栓，螺栓采用28MnSiB材质 制成，抗拉设计强度为fb=785N/mm²，抗剪设计强度为f=471N mm²。由节点图可知穿墙螺栓受到拉力和剪力的共同作用，每根穿 墙螺栓所受剪力Nv=54.8/2=27.4kN，所受拉力Nt=127.3/2= 63.65kN，M24穿墙螺栓参数及承载力设计值如下： 螺纹处有效面积：Ae=352.5mm²螺纹小径d=21.185mm 4 4 471N/mm?=166 kN 受拉承载力设计值：N，=Aefb=352.5mm²×785N/mm²=276.7 kN 豪墙想轻同时承受垃五和前方时的管

附墙支座采用的是2根M24高强度螺栓，螺栓采用28MnSiB材质 制成，抗拉设计强度为fb=785N/mm²，抗剪设计强度为f=471N/ mm²。由节点图可知穿墙螺栓受到拉力和剪力的共同作用，每根穿 墙螺栓所受剪力Nv=54.8/2=27.4kN，所受拉力Nt=127.3/2= 53.65kN，M24穿墙螺栓参数及承载力设计值如下：

受剪承载力设计值：N=n X 4 4

受拉承载力设计值：N，=Aefb=352.5mm^×785N/mm2=276.7 kN 穿墙螺栓同时承受拉力和剪力时的验算：

N 27.4 63.65 = 0.29 <1 N Nb 166 276.7,

架体通过挂在提升座吊环上的电动葫芦链条的收缩来进行升降运 动，当架体进行提升时，提升座支撑横梁受力最不利，必需验算其抗 弯强度，提升座如下图所示：

Wx 即。= 5334.45×103 =165.67N/mm²

折以每根下横梁所受的集中荷载为P=N/2=48.49kN，

所以最大弯矩值为：Mmax=P1/4=48.49×750/4=9091.88kNmm 抗弯强度按下式验算：

= Wx 即α= 9091.88×103 (39.7+8.53)×103 满足要求！

②、挠度计算： 跨中最大挠度按下式计算：

PI3 48.49×750*×10 =3.0mm 48EI 250

(三)、吊环焊缝强度计算

吊环共有4道焊缝，焊缝受到剪力的作用，焊缝高度为5mm， 按下式计算焊缝强度：

所以吊环的焊缝强度满足要求！

一、穿墙螺栓孔处混凝士抗压承载食

当混凝土强度达到C10时即可提升架体，架体提升时，穿墙 螺栓孔处混凝土受到穿墙螺栓的挤压作用，该处的混凝土的受压 承载能力应符合下式要求，

N≤1.35β.β.f.bd

式中：Ny一一一个螺栓所承受的剪力，取27400N βb一一螺栓孔混凝土受荷计算系数，取0.39 βt一一混凝土局部承压强度提高系数，取1.73 f一一上升时混凝土龄期试块轴心抗压强度设计值，对于 C10砼，取f=5N/mm b一—一混凝土外墙厚度，取b=200mm

为40mm），所以取d=40mm 所以： 1.35p,P.fbd=1.35×0.39×1.73×5×200×40=36433.8N≥N=27400 所以穿墙螺栓孔处混凝土抗压承载能力满足要求！

（一）、吊杆强度计算 防坠装置是为了防止在升降过程中，提升机具发生故障而引发脚 手架坠落事故。即当提升机具发生故障失效时，升降过程中的恒载和 施工荷载转而由防坠吊杆来承担，防坠吊杆采用吊环和Φ30圆钢焊 接而成。各荷载标准值取值如下： 恒载 G k=37. 03kN 施工荷载Qk=6.75kN ①内力组合 按《附着式升降脚手架设计和使用管理规定》要求，内力组合设计 值算式为： N=YoY2(YGk+YQk) 式中：Y。一结构重要性系数，。=0.9 ?G、。一恒载、活载分项系数，=1.2，。=1.4 一附加荷载不均匀系数，=2.0 Gk、Q一恒载标准值、施工荷载标准值对防坠吊杆产生的拉 力。 N=0.9X2.0X(1.2X37.03kN+1.4X6.75kN)=96.99kN

（一）、吊杆强度计算 防坠装置是为了防止在升降过程中，提升机具发生故障而引发脚 手架坠落事故。即当提升机具发生故障失效时，升降过程中的恒载和 施工荷载转而由防坠吊杆来承担，防坠吊杆采用吊环和Φ30圆钢焊 接而成。各荷载标准值取值如下： 恒载 G=37. 03kN 施工荷载（ Qk=6. 75kN ①内力组合 按《附着式升降脚手架设计和使用管理规定》要求，内力组合设计 值算式为： N=YoY2(YGG+YeQ) 式中：。一结构重要性系数，。=0.9 ?G、。一恒载、活载分项系数，=1.2，。=1.4 一附加荷载不均匀系数，=2.0 G、Q一恒载标准值、施工荷载标准值对防坠吊杆产生的拉 力。

此时销轴双面受剪，必需验算其剪切应力。销轴采用的是Φ30 钢，其截 面积为A=706.5mm，按下式验算其剪应力： Tv=V/A 其中V=2(G,+YQk) =2.0×0.9×(1.2X37.03+1.4X6.75) =96. 99 kN 所以：T=(96.99X10)/(2X706.5) =68.6N/mm≤f,=125N/mm² 附墙导向座卸荷销轴抗剪满足要求！ 十五、提升钢丝绳计算 升降工况下荷载标准值为： Q=Gk+Qk=37.03+4.5=41.53kN 提升钢丝绳的设计破断力： Fg=kQ=8X 41.53kN=332.24 kN 式中：k一安全系数，k=8.0（本工程层高为3.9m>3.0m，取k 8.0) Q一起重重量，Q=41.53kN（升降工况下荷载标准值） 选用Φ21.5，6×37、公称抗拉强度=1961N/mm的钢丝绳，其破 力341.76kN>F.=332.24kN，满足！

由Autodesk教育版产品制作第21(37)层第21(37)层00680068第20(36)层第20(36)层第20(36)层0068第19(35)层第19(35)层第19(35)层钢丝绳套环第18(34)层第18(34)层第18(34)）层Y22绳卡由Autodesk教育版产品制作第17(33)层第17(33)层第17(33)层锁具卸扣A放大第16(32)层第16(32)层第16(32)层0066宗第15(31)层、第15(31)）层第15(31)层架体底部提升至第16(32)层位置架体提升2.3m后，安装卸荷座，电继续提升2.3m，调整卸荷座位置，后，在提升钢丝绳前端用锁具卸扣动葫芦松链，拆下钢丝绳套环，将将架体卸荷。加装钢丝绳套环，然后将钢丝绳套提升钢丝绳挂装到第17（33）层的环另一端挂装在第17（33）层的附附墙导向座上。墙安装座上。北京星河人施工技术有限责任公司Beijing Xingheren Construction Technich Co.,Ltd.图纸内容4.6m非标层提升顺序示意图TITLE

由Autodesk教育版产品的作

由Autodesk教育版产品制作注：图中表示在操作层内挑防护至离结构300mm，整个脚手架底层脚手板都内挑至离结构200mm如内挑超过400mm，应加设斜撑或斜拉钢管。?教育版产，品制®北京星河人施工技术有限责任公司QTechnology Co., Ltd.30#地（汇金中心1#楼）38层爬架乎面布置图图纸编号Drawing N审核 AuditedEChecked Designed tXHRG1400701b

18000中同框来库部拆架料杆1800180018001800剪万排图纸名称PROJECT工程名租TITLE7、最底层脚手板内挑至距离结构不大于200mm。技术要求：、脚手板、安全网、翻板、档脚板、防护栏杆等防护措施应符合附着升降脚手架规定。，导向头、可调拉杆、提升钢丝绳处的连接销轴必须装弹簧开口销限位。，使用工况下，卸荷座利用两根销轴安装于导轨上，弯销必须安装齐全。附墙座必须贴实墙面，穿墙螺栓必须拧紧，导座拉杆调节松紧度合适。提升机构安装按平面布置图确定，提升机构应摆正放平。此立面为提升机构处的削面。ljingXingheren (北京星河人施工技术有限责任公司金融街(（和平）中心工程30#地（汇金中心1#楼）Construction Technology Co., Ltd.爬架提升机构立面图图

7精座，新限第一个附治连和上都料第M+2最模板折除后安装第四个降第第+1月E+第3在3+3层对架体进行拉结，第N+2周第N第H+1,层第N+3准各下次疑升，进入契升循环。拆除最下面一个脂境座（第M层），提升钢丝细从胎+1层挂设至+2层，第+2层第+3层TITLE图纸名称PROJECT工程名称北京星河人施工技术有限责任公司工程30#地（汇金中心1#楼）金融街（和平）中心提升流程图

水平网顶层脚手板水平网中间层脚手板底层脚手板A片架体水平网B片架体提升前断片处状态A片架体B片架体单片提升后断片处状态说明：1.水平网的长度应大于一个标准楼层高度。2.水平网设置在脚手板铺设层翻板底部。3.其中L为断片宽度。北京星河人施工技术有限责任公司4.当相邻两片架体提升至同一高度时，防护状态Beijing Xingheren Construction Technology Co., Ltd.见断片处防护立面图。图纸名称断片处错层时水平网防护立面图TITLE

拦腰杆翻板3连接小横杆B拦腰杆可活动翻板翻板2胶皮固定连接脚手板连接小横杆A放大安全立网内挑小横杆可活动翻板用胶皮固定断片A断片BZZZZ拦腰杆连接小横桥结构B向架体断片处说明：（1）在架体断片处制作活动翻板，架体在施工状态时翻板保持封闭，翻板共设三层，分别设在脚手板铺设层。（2）操作层断片处在0.9m高处搭设一道拦腰杆，拦腰杆及小横杆距建筑物一端要小于200mm。（3）断片处须张挂密目安全立网进行封闭，两片架体之间须用小横杆连接。（4）架体提升前，须解除安全立网、连接小横杆，翻板翻起北京星河人施工技术有限责任公司并固定，架体提升到位后及时恢复以上部件。Beijing Xingheren Construction Technology Co., Ltd.图纸名称断片处防护立面图TITLE

底座主框架中间框架底部桁架斜杆TITLE图纸名称Beijing Xinghere北京星河人施工技术有限责任公司底部桁架横杆enConstruction Technology Co.,部桁架示意图

由Autodesk教育版产品制作注：图中表示在操作层内挑防护至离结构300mm，如内挑超过400mm，应加设斜撑或斜拉钢管。AQ／T 3034-2022 化工过程安全管理导则.pdf，整个脚手架底层脚手板都内挑至离结构200mm，由Autodesk教育版产，®?品制北京星河人施工技术有限责任公司Technology Co., Ltd.30#地（汇金中心1#楼）39层爬架平面布置图图纸编号Drawing N审核 AuditedCheckedDesigned tbyXHRG1400701c

4、填心杆尽量靠近架体内外排立杆设置。3、翻板和内挑部分脚手板用胶皮固定连接。或斜撑杆（架体中部及上部内挑）。、该做法适用于离墙距离小于700mm的情形，说明：、木方布设间距不得大于600mm，两木方之间设置一根钢管，出挑至距结构外缘不大于200mm。钢管内挑结构翻板内挑部体部分，如离墙距离大于700mm，内挑部分应设置斜拉杆（架体底层内挑）俯视图/填心杆铅丝绑扎木方内挑部分翻板立面TITLE图纸内容Beijing Xingheren Construction北京星河人施工技术有限责任公司架体Technich Co.,Ltd.小横杆填心杆底层脚手板做法大样图

局部加强双横杆附着点附着点双横杆双横杆双横杆底部承力桁架双横杆底部承力桁架塔吊附臂穿架体区域局部剪刀撑说明：在塔吊附着处，附着点以下架体采用短杆搭设（附着点以上正常搭设），短杆每端至少与两根立杆扣接，并搭设局部剪刀撑。在架体提升过程中依次拆除恢复北京星河人施工技术有限责任公司短杆与局部剪刀撑，短横杆的长度和设置步数（架体BeijingXingherenConstructionTechnologyCo.,Ltd.多高范围内设置）应根据工程实际情况按照方案要求图纸名称塔吊附墙处架体搭设示意图确定。TITLE

导轨主框架附墙导向座主架导向头附墙导向座导轨整体防倾示意图导向座与导轨连接示意图北京星河人施工技术有限责任公司Beijing Xingheren Construction Technology Co.,Ltd图纸名称防倾示意图TITLE

14400主柜架500中闯来底部桁架斜杆1500底都桁横杆180018001800180018001800180%1800驴身杆剪刀摔大模杆图纸名称PROJECBeijing Xingheren9技术要求：最底层脚手板内挑至距高结构不大于200mm。、脚手板、安全网、翻板、挡脚板、防护栏杆等防护措施应符合附着升降脚手架规定。、导向头、可调拉杆、提升钢丝绳处的连接销轴必须装弹簧开口销限位。、使用工况下，卸荷座利用两根销轴安装于导轨上，弯销必须安装齐全。ITLE附墙座必须贴实墙面，穿墙螺栓必须拧紧，导座拉杆调节松紧度合适。提升机构安装按平面布置图确定，提升机构应摆正放平。此立面为提升机构处的剖面。与立析B处放大北京星河人施工技术有限责酒Construction和平）爬架提升机构立面图）中心工程32#地（融景华庭2#楼） Technology Co.,艮责任公司Ltd.

架体。拆除卸荷锁，准备提升钢管，预紧提升钢丝绳，第三个附墙座,拆除斜拉第N+3层模板拆除后安装第N+2层N+1层N+3层进行拉结。提升一层架体，锁，封闭架体底部第N+1层第N+2层第N+3层第N+4层架体N+1层，松开提升钢丝绳。周转N+1层卸荷拉杆至N+3第N层附墙座至第N+3层，待N+4层模板拆除后，，第N层第N+1层第N+2层第N+3层第N+4层周转升循环。N+2层，准名提升钢丝绳从明第N层第N+1层第N+2层第N+3层第N+4层■NTITLE图纸名称PROJECT工程名称工程32#地（融景华庭2#楼）金融街（和平）中心提升流程图

由Autodesk教育版产品制作注：图中A表示在操作层内挑防护至离结构300mm，如内挑超过400mmT／CIS 11003-2021 红外额温计.pdf，应加设斜撑或斜拉钢管。，整个脚手架底层脚手板都内挑至离结构200mm。由Autodesk教育版产品制作PROJECT工程名称Beijing Xingheren Construction北京星河人施工技术有限责任公司QTechnology Co., Ltd.30#地（汇金中心1#楼）金融街（和平）中心工程40层爬架平面布置图?图纸编号 Drawing No.批准 Ratified审核AuditedChecked Designed byXHRG1400701d