标准规范下载简介
SJG 87-2021 大直径灌注桩静载试验标准.pdf1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明 如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2条文中指明按其它有关标准执行的写法为：“应符合·**的规定”或“应 按执行”。
大直径灌注桩静载试验标准
本标准编制过程中，编制组对我市大直径灌注静载试验现状进行了，泛 的研究，总结了我市大直径灌注桩静载试验的实践经验，同时参考了国内外的 先进技术、方法标准，通过调研、征求意见，对制订的内容进行反复讨论、分 析、论证，开展专题研究和工程实例验证等工作，为本标准制订提供了依据。 为了便于广大检测、建设、设计、施工、监理、科研、学校等单位有关人 员在使用本标准时能正确理解和执行条文规定，《大直径灌注桩静载试验标准》 编制组按章、节、条顺序编制了本标准的条文说明，对条文规定的目的、依据 以及执行中需要注意的有关事项进行了说明和解释。但是，本条文说明不具有 与标准正文同等的效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考
目次1总则.692术语和符号702.1术语..703基本规定...713.1一般规定，.713.2反力装置.733.3仪器和设备性能，743.4测试项目和数量DL／T 348-2019标准下载，..763.5试验方案3.6试验报告..774试验装置设计实施.784.1一般规定....784.2压重平台..784.3锚桩横梁.814.4压重锚桩联合824.5抗拔试验，.864.6水平试验，4.7自平衡试验5单桩竖向抗压静载试验895.1一般规定，.895.2仪器设备安装...895.3加卸荷与量测..895.4数据分析与判定..906单桩竖向抗拔静载试验.926.1一般规定926.2仪器设备安装67
6.3加卸荷与量测，.936.4数据分析与判定，937单桩水平静载试验947.1一般规定，..947.2仪器设备安装....957.3加卸荷与量测.957.4数据分析与判定968自平衡荷载试验.998.1一般规定...998.2仪器设备安装，8.3加卸荷与量测1008.4数据分析与判定10068
1.0.1近年来深圳市建筑结构向超高、大体量、深埋置方向发展，相应桩基工 程中新工艺、超长桩、超大直径桩不断涌现，但所用基桩承载力试验方法单一 基本仅采用压重平台方式，和工程实际需求差距较大。 长期试验实践表明，大直径高承载力灌注桩使用压重平台反力方式的静载 试验在诸多方面存在不足。比如：一、因支墩荷载对桩受力产生动态大附加应 力，使试验桩的试验工况和今后使用阶段的实际工况存在显著差异，因沉降测 量系统的基准桩不可避免地受动态附加应力的影响在动态变化，给静载试验桩 的承载力和变形试验数据带来误差，影响试验质量。二、因压重平台对场地及 空间条件要求较高，静载试验桩的选取往往不能满足随机性，边桩、有内支撑 结构的基坑中的桩、与周边建筑物相邻的桩等往往试验不了，样本往往代表性 不足。三、较大荷载试验时，堆载高宽比大、荷重块之间无连接措施，安全隐 惠较大。四、试验进退场耗时长、占用工期久。五、设备进场道路修筑、荷载 堆放区域地基处理等措施费高，各检测单位为取得资质投入的设备资金也多。 为克服上述困难，本编制组以正确引导、实现质量安全保障、造价经济合 理、工期保障为目标，制定了本标准。 1.0.2本市常见需要静载试验的是建筑工程、市政工程和城市轨道交通工程。 对其它类型工程，比如公路、桥梁、铁路等基桩的静载试验因其特殊场地环境 也可参照本标准选取适宜的方法进行试验 1.0.3执行本标准的同时还应和上位标准协调，比如设计规范、验收标准、桩 基检测规范等
2.1.3静载试验除了对桩顶施加向下的竖向荷载、向上的竖向荷载或水平荷载、 测量桩顶部随时间发生的荷载方向位移的方式外，还有在桩身中部或端部施加 荷载的自平衡荷载试验，自平衡荷载试验是对传统静载试验方法的发展和补充
3.1.1行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94按桩径（设计直径d）大小对桩 做了分类，d≥800mm的属于大直径桩。本地区灌注桩绝大多数采用d≥800mm。 和常规中小直径桩的静载试验相比，桩径大意味着试验荷载大，试验工作有 定的特殊性。
.3本条适用于抗压、抗拨和水平静载试
3.2.1本条所列各种反力装置中除了压重平合反力装置反力息量是明确的外，其 余反力装置或方法的反力总量都存在不同程度的不确定性。为完成预定试验目 标，在保证安全的前提下，通过试验过程中追加荷载的方式弥补这种不足，这 需要在试验方案设计阶段预先考虑。 3.2.4因压重总重量明确，故首选压重平台反力装置。省内已有60000kN压重平 台试验的实例。同样原因，对压重锚桩联合反力装置，反力发挥应遵循先压后 锚原则，将压重荷载用到接近最大，不足的反力用锚桩补充。虽然锚桩承载力
有不确定性大的缺点，但在特殊情形下也可单独采用锚桩横梁反力装置。本标 准不推荐三种反力装置（或方法）联合使用，是为了避免各反力措施间相互干 扰及实施中的困难。单独使用自平衡法时若上段桩反力不足可联合压重平台， 般不建议采用自平衡和锚桩横梁反力装置联合，因为锚桩和静载试验桩间土 体应力场可能叠加削弱土体抗力。 为了减小压重平台反力装置引起的负摩阻力、对静载试验桩桩侧土产生的 附加应力及对基准桩产生的位移，可采用锚桩横梁反力装置，但为了提高锚桩 的可靠度，建议对灌注桩锚桩实施后注浆工艺。 3.2.5单桩竖向抗拨（水平）静载试验时反力通常作用在地基土上，应验算地基 土强度和稳定性。单水平静载试验采用单根工程桩作反力桩时，反力桩提供 的水平抗力不应小于试验桩承载力，否则应使用两根工程桩共同作反力桩。试 验过程应监测反力桩的变形，当发生可能使反力桩受损的较大变形时应停止试 验，重新准备反力装置
EmbeddedRetainingWalls：2007（打桩和预理挡土墙规范）要求位移传感器或白 分表读数精确至0.1mm。 英国标准化学会（BSI）颁布的CodeofPracticeforFoundations（Bs 8004:1986）（基础工程实施规程）要求百分表分辨力最低0.1mm。 3.3.7自平衡荷载试验应采用有相应资质的专业生产厂家生产的专用荷载箱，具 有产品合格证书，荷载箱应有铭牌注明规格、额定压力、额定输出推力、重量， 内外径、出厂编号、制造日期等标识；荷载箱应经整体耐压检验合格后方可出 厂，运输过程应避免碰撞，运到试验现场后应妥善保存，不得进行人为扰动、 拆卸、现场拼装或重新组装；宜对组成荷载箱的液压缸逐一进行校准，各液压 缸应同型号且相同油压时的液压缸出力相对误差应小于3%，加载分级数不宜少 于5级：有条件时宜进行整体校准时
3.4.1通过测试桩身内力可推算桩侧、桩端阻力。水平试验宜同时进行桩身受压 区、受拉区内力测试。在浇注混凝土时应保护预理器件。养护、开挖土方、制 作桩帽时应妥善保护预埋器件的出露部分。 3.4.2本地区大直径抗压桩基本采用端承型桩，抗拔桩多数采用嵌岩桩。如果在 静载试验的同时测得桩端位移随荷载变化的曲线，对掌握试验桩的实际工作性 状会有很大帮助。采用滑动测微计监测桩身应变时，可由桩顶位移推算出桩端 位移。 3.4.3本条及本标准中的“静载试验桩”即桩基检测工作通常叫的“受检桩” 试验前后对锚桩、试验桩进行完整性检测，有助于调整试验准备措施及分析试 验结果，采用灌注桩或有接头预制桩作为单桩竖向抗压静载试验用锚桩或单桩 水平静载试验用反力桩时，试验准备阶段宜检测其桩身完整性。对于水平静载 试验桩，常因推力过大造成桩身开裂或折断，试验完成后用低应变法验证很有 必要。有些厂家生产的荷载箱上配置的位移测量通道可兼做声测管，可直接利 用其进行声波透射法检测
3.4.4本地区采用的灌注桩基础，桩径和单桩承载力分布丰富多变，宜按持 层和施工工艺划分桩的类型。统计各类型桩总数时，首先应按桩承担的荷载 功能分为抗压桩、抗拔桩和水平受荷桩三个大类，再按主要持力层的岩土风化 程度或强度分成小类，试验数量是小类桩总数的1%。由于大直径桩的尺寸效应 明显，类型划分也要适当考虑桩径的变化，对较大直径的桩进行静载试验更安 全。 依据行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106，验收阶段静载试验数量 为各类桩总数的1%且不少于3根（总数小于50根时抽检2根）
线、滑动测微管、压重平台、锚桩、基准梁等位置的协调
线、滑动测微管、压重平台、锚桩、基准梁等位置的协调。
3.6.2当进行了桩身内力测试后，试验报告还应给出桩端位移、桩侧的岩土阻
3.6.2当进行了桩身内力测试后，试验报告还应给出桩端位移、侧
力分布、桩侧和桩端的承载力极限值。 报告结论中除了表述承载力数值外，还应表述其对应的沉降量。对于沉降 量偏大的还可写上沉降较大（加大、变形加快）等字样，以响应变形控制的设 计原则。意见和建议要围绕基桩工作机理，对荷载、抗力和变形的变化过程加 以描述，以供设计和施工参考。 静载试验结果不满足设计要求时，可采用钻芯法验证持力层岩土性状和沉 查厚度，分析原因，采取针对性措施进行处理
4.1.1由于大直径灌注桩静载试验的重要性、实施的复杂性、试验费用高、占用 工期长、安全隐患大等特点，正式试验前应进行大量周密的准备工作。本标准 将各方法所需的试验前准备工作单独成章以突出其重要性，方便系统地实施准 备工作，也符合试验工作先后顺序流程。 本条规定和“施工勘察”相似。若现状和原先预计的现场环境有异、场地 不能满足原定反力装置对地基承载力的要求时，应及时和相关各方协商处理。 还应根据试验设备进场、安装、退场等需要明确进退场路线、明确道路承载能 力要求及场地处理要求。 4.1.2试验所需措施常有：双套筒制安、荷载箱定制安装、应力变形监测器件安 装、桩帽、场地地基处理设计施工、锚桩及反力桩等。 4.1.3由于试验桩一般安装有各类传感器等设备，为了准确布置桩帽、支墩、锚 桩、反力桩等，宜在试验桩施工后再进行其它措施施工。
4.2.1本省最大堆载重量已达60000kN，规定此限以满足大多数工程需求。包括 主梁、次梁、荷重块重量在内的压重平台的总重量不得小于预计最大试验荷载 的1.2倍，60000kN堆载重量可以对特征值25000kN的抗压桩实施验收试验。 最大试验荷载30000kN以下压重平台的高宽比（h/d）宜不超过1:1。若对 支墩下地面进行了换填、复合地基处理，浇筑了钢筋混凝土筱板的，高宽比（h/d） 可放宽到1.5:1。根据既往工程经验，最大试验荷载50000kN压重平台的高宽比 不超过1.5:1。平台过高会给堆码施工带来很大困难并且安全隐患大。 为了降低压重平台高度，荷重块宜采用混凝土块、钢渣混凝土块。最大试 验荷载超过50000kN时可采用压重锚桩联合等反力装置。 4.2.3由于为试验专门施做的桩帽，试验结束后需要拆除，费时费工，也不经济
（a）主梁内力计算简图q1Q/nFF2（b）次梁内力计算简图92一预计最大试验荷载下主梁承受的均布荷载：F2一预计最大试验荷载下次梁支座反力：Q一预计最大试验荷载：m一主梁条数：14一主梁长度图2加载至最大试验荷载时钢主（次）梁内力计算简图92 =(3)mlyGqi=1(4)nls(5)22如果堆码重量不很大、又使用了承载力较高的次梁，次梁布置间距会较大，这时主梁应按多个集中荷载验算。主梁、次梁产生弯曲变形后，堆码在其上的压重块因相互间没有连接而在块与块之间出现裂缝，对层间未丁顺结合方式堆码的压重平台，张开角度和梁的挠度变形呈比例关系。为防止压重平台变形过大、混凝土荷重块张开缝隙过大，应对钢梁的允许变形加以控制，建议主（次）梁最大挠度为1/200（1为半跨悬臂梁悬臂长度或简支梁支撑跨度）。附录A中列出了常用钢梁挠度的计算值。4.2.10本条差异沉降的规定参考了行业标准《危险房屋鉴定标准》JGJ125中危险状态时的房屋整体倾斜率限值。当吊装过程中出现场地承载能力达不到要求的情形时，有采用边吊装边试验的方法，但需要对基准系统进行监控。如果在吊运70%码重前已出现差异沉降超标，就不宜采用该方式，需要卸除重新处理地基后再堆码。80
4.3.2为了避免静载试验桩和锚桩受荷后桩周土应力叠加，在钢梁长度允许的前 提下，锚桩宜远离试验桩。计算间距用的桩径取试验桩和锚桩中较大者，当试 验桩或锚桩为扩底桩时，取扩底直径。 4.3.3由于深圳花岗岩地区抗拨桩不满足设计要求的现象时有发生，为使试验能 顺利进行，反力计算使用错桩的抗拨力特征值。还有则是本市基岩理埋深浅，嵌 岩抗拔锚桩使用特征值比使用极限值的造价增加并不太多。当使用管桩、非花 岗岩地层的灌注桩做锚桩时，在施工质量可靠时，反力可以用抗拔承载力极限 值。 深圳市建设工程质量检测中心长期的实测数据显示，上拔位移接近20mm 左右后，桩侧土阻力将达到极限状态。锚桩设计时需注意最大试验荷载工况下 锚桩的上拨位移不宜超过20mm。在还没有成熟的抗拔桩上拔量计算方法之前 上述经验值可供设计参考。 4.3.4使用工程桩做锚桩，静载试验桩有可能不在锚桩平面中心点，应验算偏心 荷载下反力装置的强度、刚度和稳定性。 英国土木工程师学会（ICE）颁布的ICESpecificationforPilingandEmbedded RetainingWalls：2007（打桩和预埋挡土墙规范）规定，采用工程桩作为锚桩时， 上拔量不应超过桩基础设计荷载下沉降量的50%。试验结束48h内进行桩身完 整性检测。 4.3.5由于使用锚桩横梁反力装置时的最大试验荷载不会很高，视具体情况可不 施做桩帽，但需找平、加钢垫板。 4.3.7反力横梁宜采用箱型钢梁，采用工字钢梁时应验算平面外稳定性，必要时 采取加肋等措施。连接构件和锚桩主筋搭接焊接长度不宜小于10d， 4.3.8主梁采用以次梁为支点的简支梁、次梁采用以锚桩为支点的简支梁按图3 受力简图验算。和压重平台反力装置相比，单纯的锚桩横梁反力装置不存在荷
选用主梁规格为13m×0.55m×1.2m，次梁规格为8m×0.55m×1m，荷载分别 能达到12000kN和8000kN。需用主梁4条，次梁6条。在次梁上方满布宽0.85 米高0.4米长12米的钢梁构成压重堆码平台，使压重平稳堆放，
表2锚桩侧阻力特征值
表3锚桩设计和方案对比表
采用简形连接件将锚桩受拉钢筋焊接在简壁外侧。
4.5.1检查时应核对主筋的直径和数量，验算最大试验荷载是否小于全部抗拔钢 筋抗拉强度设计值。否则，试验中钢筋可能会被拉断，安全隐大。 4.5.2与抗压静载试验要求相比，抗拔试验时静载试验桩与反力支墩之间的距离 规定地更严了。这是因为在抗压静载试验中，对试验桩加载时压重平台支墩卸 载，试验桩卸载时压重平台支墩加载，而在抗拨静载试验中，试验桩加载时支 座也加载，支座下土中应力影响区域逐步扩大会对试验桩侧阻力、基准桩变形 产生影响。 4.5.3端承型桩受荷后沉降小，桩间差异沉降小，有利于反力梁的稳定，常规干 斤顶的行程也容易覆盖试验全程的位移。反力桩承载力应按深圳市规范《地基 基础勘察设计规范》SJG01计算。规定反力桩桩长超过试验桩是为了减少反力 桩桩端压应力作用在静载试验桩侧土体上影响试验结果的准确性。当设置2根 反力桩使用4个千斤顶时，宜在反力桩头施作钢筋混凝土反力短梁，进行抗弯， 抗受剪验算。 4.5.5连接构件和静载试验桩主筋宜采用焊接连接时，连接构件和桩主筋搭接焊 接小工
4.5.1检查时应核对主筋的直径和数量，验算最大试验荷载是否小于全部抗拔钢 筋抗拉强度设计值。否则，试验中钢筋可能会被拉断，安全隐患大。 4.5.2与抗压静载试验要求相比，抗拔试验时静载试验桩与反力支墩之间的距离 规定地更严了。这是因为在抗压静载试验中，对试验桩加载时压重平台支墩卸 载，试验桩卸载时压重平台支墩加载，而在抗拨静载试验中，试验桩加载时支 座也加载，支座下土中应力影响区域逐步扩大会对试验桩侧阻力、基准桩变形 产生影响。
斤顶的行程也容易覆盖试验全程的位移。反力桩承载力应按深圳市规范《地基 基础勘察设计规范》SJG01计算。规定反力桩桩长超过试验桩是为了减少反力 桩桩端压应力作用在静载试验桩侧土体上影响试验结果的准确性。当设置2根 反力桩使用4个千斤顶时，宜在反力桩头施作钢筋混凝土反力短梁，进行抗弯 抗受剪验算。 4.5.5连接构件和静载试验桩主筋宜采用焊接连接时，连接构件和桩主筋搭接焊 接长度不宜小于10d。
4.6.3桩顶自由的单桩水平试验中假定桩顶处在半无限平面，因水平承载力一般 都不大，迎面坑壁太近会影响抗力，这个间距宜不小于4倍桩径。试坑宽度考 虑试验时基准桩与试桩净距不应小于1倍桩径且不宜小于2m的要求。行业标 准《港口工程桩基规范》JGJ254规定：沿水平力方向桩与桩的中心距等于、大 于6~8倍桩径或桩宽的水平承载桩，也可按单桩设计。即6d是考虑群桩效应的 最小桩间距。该标准还规定在水平静载荷试验采取对顶时，其净距不应小于5 倍桩径。 4.6.4试坑深度较浅、坑壁反力不足时，可在坑外地面用压重堆载辅助
后使用。 4.6.7规定水平力作用点宜与实际工程的桩基承台底面标高一致，是因为如果水 平力作用点高于桩基承台底面标高，试验时在相对承台底标高处产生附加弯矩， 影响测试结果，也不利于将试验成果根据实际桩顶的约束予以修正。使用球形 铰支座的作用是在试验过程中，保持作用力的方向始终水平和通过桩轴线，不 随桩的倾斜或扭转而改变。
4.7.1因无统一规格，荷载箱均需定制加工。选用荷载箱时，应根据桩径确定荷 载箱的直径，根据埋设位置和施工工艺确定荷载箱中间开洞尺寸，开洞尺寸除 能够满足导管顺利穿过外还应保证翻浆质量。 4.7.2荷载箱在运输时一般采用叉车装卸，荷载箱受力位置不正确时会使油管或 油嘴受到破坏。在运输途中中转及在工地现场移动时均应注意正确吊装，否则 油管或油嘴也容易遭到损坏，因此安装之前应仔细检查。由于工地现场环境条 件差，建议荷载箱不要在工地现场长时间存放，短时间存放时还应有遮阳避雨 措施。 4.7.4荷载箱的埋设位置主要根据勘察资料给出的岩土层以及各土层的参数来 确定。试验前一定要采用可靠的勘察资料，钻探孔位置距离桩中心一般不宜大 于5.0m。在岩面起伏较大或灰岩地区，5.0m水平距离内的地质情况变化也会较 大，这时候就要采用原桩位的钻孔资料以确保勘察资料的准确性， 在抗拔桩上安装时，当桩底岩土层强度不足，可在成桩时施工额外延长段 利用该延长段的侧阻力和端阻力共同提供试验所需反力。 双荷载箱的优点是能将桩侧和桩端的承载力全部发挥出来。采用双荷载箱 时，应该根据试验目的和岩土资料确定各荷载箱的埋设位置，同时应注意加载 顺序，以分别测定桩的极限端阻力和各段的极限侧阻力。安装时上、下荷载箱 的声测管、位移杆（丝）的布局一致是便于上下统一安装；上、下荷载箱垂直 度偏差不大于1°是为了便于导管通过。 4.7.5桩身上部、下部位移的测量是通过位移杆或位移丝来传递，位移杆或位移
丝应有护套管保护，护套管应确保不漏浆。各测点外露部分应注意保护，防止 施工过程中破坏，注意上位移杆（丝）和下位移杆（丝）的区分，防止混淆。 4.7.6一般荷载箱在钢筋笼下放之前应与钢筋笼焊接在一起，钢筋笼在荷载箱位 置处应断开。在施工质量保证的情况下，如人工挖孔桩，可也先浇注荷载箱下 部的混凝土，然后安放荷载箱，再浇注灌上部混凝土。荷载箱位移方向与桩身 轴线夹角小于1°时，偏心影响很小，可忽略不计。 4.7.7位移丝或位移杆不得损坏，否则无法测得该处位移，导致试验数据不全或 结果出现偏差。因此，在试验前破除桩头时应对位移管和油管严加保护
5单桩竖向抗压静载试验
5.1.3对工程桩验收试验，为验证2.0的设计安全系数，规定了最大加载量不应 小于单承载力特征值的2.0倍
6单桩竖向抗拔静载试验
5.2.6静载试验桩和反力系统的连接可参照附录J提供的方式，或者使用不同规 格的反力架锚固连接。接长主筋的构造要求可参照《混凝土结构设计规范》GB 50010要求，搭接焊长度不小于10d。 试验中如果出现桩顶上拔荷载未达到钢筋抗拉强度标准值而被拉断情况， 意味着钢筋受力不均匀或钢筋原材可能不达标，应具体分析，视情况决定是否 继续试验。
7.2.3需要测量桩身应变获得桩身应力和弯矩时，可按照行业标准《建筑基桩检 测技术规范》JGJ106中的规定执行，
自然终止。在工程桩验收试验中，终止加载条件可按设计要求或标准规范规定 的水平位移允许值控制，考虑软土的侧向约束能力较差以及大直径桩的抗弯刚 度大等特点，终止加载的变形控制值可取上限值
(vyH)3 b.Y (ED)3 mb. )3 EI
低荷载水平下，m值较高，随荷载增加桩侧土的塑性区逐渐扩展而降低。 因此，m取值应与实际荷载、允许位移相适应。 按桩、土相对刚度不同，水平荷载作用下的桩－土体系有两种工作状 态和破坏机理，一种是“刚性短桩”，因转动或平移而破坏，相当于αh<2.5 寸的情况；另一种是工程中常见的“弹性长桩”，桩下段嵌固于土中不能 转动，桩身产生曲变形，即本条中αh≥4.0的情况。在2.5≤αh<4.0范围 内，称为“有限长度的中长桩”。行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94 对中长桩的V变化给出了具体数值（见表5）。因此，在按公式（7）计算 n值时，应先试算αh值，以确定αh是否大于或等于4.0，若在2.5~4.0范围 以内，应调整vy值重新计算m值（有些行业标准不考虑）。当αh<2.5时： 公式（7)不适用。
表5桩顶水平位移系数
7.4.2单桩水平临界荷载是桩身受拉区混凝土开裂退出工作前的最大荷载。对于 混凝土长桩或中长桩，随着水平荷载的增加NB／T 42141-2017标准下载，桩侧土体的塑性区自上而下逐渐 发展扩大，最大弯矩断面下移，最后桩身结构破坏。所测水平临界荷载为桩身 产生开裂前所对应的水平荷载。只有混凝土桩才会产生开裂，故只有混凝土桩 才有临界荷载。
7.4.2单桩水平临界荷载是桩身受拉区混凝土开裂退出工作前的最大荷载。对于
7.4.3单桩水平极限承载力是对应于桩身折断或桩身钢筋屈服时的前一级水平 荷载
8.1.1基桩自平衡荷载试验适用于黏性土、粉土、砂土、碎石土、岩石以及特殊 性岩土的大直径灌注桩；特别适用于传统静载试验方法难以实施的坡地、基坑 坑底、狭窄场地及极高承载力桩的静载试验。 8.1.2自平衡荷载试验后需要把加载值等效转换为桩顶荷载，相应的试验前需要 确定荷载箱的每一级的荷载增量与普通单桩竖向抗压载荷试验并不相同，要将 桩顶荷载等效转换为荷载箱加载值。 对超长桩，因土层较多、岩土力学参数不准确、施工工艺不合理等因素， 使得平衡点难以真正确定，单荷载箱试验易导致某一段测不出极限值，试验结 果偏保守，故推荐选用双荷载箱。根据设计目的和工程实际情况，当需要得到 桩分段承载力、压浆前后承载力、深长嵌岩承载力、扩底桩承载力、液化 土层桩承载力、冲刷效应桩承载力、土体卸载桩承载力时，宜采用双荷载箱。 8.1.3传统单桩竖向抗拨静载试验因受桩身裂缝的控制，最大试验荷载可能达不 到单桩竖向抗拔承载力特征值的2.0倍。自平衡荷载试验因试验时桩身受压 在反力足够的情况下，应加载至单桩竖向抗拨承载力特征值的2.0倍。 8.1.4由于本市端承型桩的持力层基岩埋深较浅、单桩的端阻力高于侧阻力： 桩长较短，不存在“平衡点”，这时使用自平衡法需要增加压重弥补反力不足 摩擦型桩的长度一般较长，可以计算出“平衡点”。 8.1.5为检测桩端持力层是残积土、强风化岩上的抗拨桩，由于残积土、强风化 岩可能遇水软化、崩解，仅靠桩端承载力不足以提供试验所需反力，这时可采 用加大桩长的措施。 8.1.6试验时，组成荷载箱的千斤顶缸套和活塞之间产生相对滑移，荷载箱处的 混凝土被拉开（缝隙宽度等于卸载后向上向下残余位移之和），但桩身其它部 位并未破坏，上下段桩仍通过荷载箱连接在一起，且荷载箱位置上下通过导向 筋与荷载箱连接，能保证荷载箱位置混凝土浇筑质量和荷载传递。对于在工程 桩上完成的抗压试验，为更好地保证试验后桩能正常使用，施工单位应对抗压
桩试验时荷载箱部位产生的缝隙进行后注浆处理。注浆是通过位移杆（丝）护 套管或注浆管，用压浆泵将不低于桩身强度的水泥浆注入荷载箱张开位置。 荷载箱处进行后注浆后的强度应满足设计要求。注浆过程宜符合下列要求 1注浆前应对荷载箱缝隙进行压水清洗，向一管中压入清水，待另一管中 流出的污水变成清水时，开始对荷载箱内的缝隙进行注浆； 2注浆量宜按从一根注浆管注入，相邻注浆管冒出新鲜水泥浆来控制； 3注浆压力不应小于2MPa，持续时间不应少于5分钟。
8.2.1因自平衡（或其和压重平台联合）静载试验T／CPIA 0002-2017标准下载，地面无（或者不大的）附加 应力，可以使用长度和截面较小的基准梁， 8.2.2桩顶位移的测量起辅助判断作用。桩顶位移因不含上段桩的压缩量，会略 小于荷载箱向上位移，如两者之间相差较大，应分析原因
8.3.2和本标准第5.3.5条第3款不同的是， 此处位移是荷载箱向上位移和荷载 箱（或桩底）向下位移。抗拔承载力试验时，向下位移仅作参考
8.4.3等效转换方法是将自平衡荷载试验测试得到的荷载箱处向上（向下）荷载 位移曲线等效转换为传统静载试验的桩顶荷载一位移曲线的方法。 8.4.4自平衡抗压试验时，荷载箱理设在设计桩端标高以上，试验时荷载箱上段 桩的自重与附加重量方向与桩侧阻力方向一致，自平衡测出的上段桩的摩阻力 方向是向下的，与传统静载试验得到的摩阻力方向相反，故在计算桩身受到向 上的桩侧阻力时应当扣除。传统试验加载时，侧阻力将使土层压密，而该法加 载时，上段桩侧阻力将使土层减压松散，故该法测出的摩阻力小于传统方法的 摩阻力。