标准规范下载简介

GB50470-2008 油气输送管道线路工程抗震技术规范.pdf

④垂直向下土弹簧。单位长度沿垂直向下的土压由下1 计算：

Yul=0.2D=0.106(m)

表2三个方向土弹簧参数汇总表

2）有限元方法介绍及其分析结果。 采用有限元方法进行通过活动断层的管道抗震计算，可以充 分考虑管道在断层错动作用下的实际情况，缺点是过程比较复杂。 管道在断层错动作用下材料将进入非线性状态且在断层附近管士 之间会发生几何相对大变形，所以有限元方法应采用能够分析几 何大变形和材料非线性的有限元解法。 管道可采用梁单元、管单元或者壳单元建立有限元模型，其中 梁单元和管单元模型相对简单，而壳单元模型相对复杂，但是能够 更好模拟管道作为一个中空薄壳结构的实际反应情况，特别是管 道受压的情况。 这里以壳有限元方法为例，说明有限元分析的过程。 根据理地管道跨断层的抗震实验结果，管线可以分成两部分： 靠近断层的管大变形段和远离断层的管士小变形段。在断层附 近，管土之间的相对位移较大，管体破坏也是发生在这一管段，但 是这一段管道并不太长。远离断层的部分，管土之间的相对位移 较小，管内的应变值并不大，但是比较长，比管土大变形部分长许 多。因此，建议建立如图12所示的壳有限元分析模型，即只需对 将发生大变形的管段进行壳有限元分析。整个模型包括6种单 元：分析管道的壳单元、管轴方向土弹簧单元、水平横向土弹簧单 元、垂直向上土弹簧单元、垂直向下土弹簧单元和等效非线性弹簧 单元。

JGJ／T 67-2019 办公建筑设计标准(完整正版、清晰无水印)图12壳有限元模型分析简图

Kennedy曾经指出：在断层作用下，管土之间存在较大相对位 移的范围虽然只有十几米到三十米左右，但是从断层相交处到管 内应变降为零的整个受影响管段范围比较长，需要分析长度至少 为300m的管道才可以满足精度的要求。如果把整个300m长的 管段都用壳单元模型进行分析将耗费大量的机时。这里引进的等 效非线性弹簧单元的作用是：在保证精度的情况下代替离断层较 远的管道变形反应，从而可以简化有限元模型并节分析的机时。 等效非线性弹簧的外力与伸长量关系式采用式（E.0.1）计算。 在对管道划分为壳单元网格建模时，应至少以两种不同的方 式进行网格划分，当分析得到的结果趋于稳定时，才能够确定为有 限元分析的最后结果。一般而言，沿管轴方向壳单元的长度选取 为0.3倍的管径可以达到分析精度的要求。 在有限元模型中输入由上文确定的三个方向土弹簧参数、管 道的相关参数、断层的位错量，进行分析得到管道应变以拉伸应变 为主，沿管轴方向最大的拉伸应变为16.45%，大于管道的容许拉 伸应变，需要采取抗震措施。 壳有限元方法得到的管道轴向拉伸应变与Newmark方法的 结果、本规范修正 Newmark方法的结果比较如图 13所示。

图13各种方法得到的管道轴向应变比较图（交角30°）

4抗震措施。 由于在上述情况下不能满足管道的抗震要求，需要采取抗震 措施。管道的抗震措施一般包括：更改管道通过活动断层的角度、 更改管道的理设深度。 1）改变管道通过活动断层的角度。 将管道通过活动断层的角度改为70°，用上述的三种方法重 新进行抗震验算。 ①SY/T0450一97推荐的方法。 AY+△Z 重新计算 L=△X+4 二0.688（m），小于管道最大 4Lt 容许的长度变化1.31（m）。满足抗震要求。 ②本规范6.2.3推荐的方法。 重新计算εnew二0.0185，于是得到在断层错动作用下管道的 最大应变为Emax三2×enew=0.037，小于管材的容许拉伸应变为 0.04，满足抗震要求。 ③有限元方法。 改变交角为70°，壳有限元方法得到管道应变以拉伸应变为 主，管轴方向最大拉伸应变为0.0385，小于管材的容许拉伸应变 为0.04,满足抗震要求。

壳有限元方法得到的管道轴向拉伸应变与Newmark方法的 结果、本规范修正 Newmark方法的结果比较如图 14 所示。

2）改变管道的理设深度。用上述的三种方法重新进行抗震验 ①SY/T0450一97的方法。 将管道的埋设深度改为0.9m，进行重新校核。 (a)重新计算沿管轴方向的单位长度管土间摩擦力fs： W=p.DHg=1800X0.529X0.9X9.81=8398.4(N/m) f,=μ(2W+W,)=0.6X(2X8398.4+2827)=11774.3(N/m) （b）重新计算断层一侧管道的滑动长度：

(c)计算管道最大容许的长度变化：

计算由断层引起管道的长度变

△LtJ=2(LeEe+Lpp)=0. 945

=0.6862(m) 4L

（e)结论：按上述方法验算结果，△L

②本规范6.2.3推荐的方法。 （a）将管道的理设深度改为0.9m，重新计算enew一0.025，于 是得到在断层错动作用下管道的最大应变为Emax一2×εnew= 0.05，大于管材的容许拉伸应变0.04，不满足抗震要求。 （b）重新更改管道的理设深度为0.7m，重新计算εnew= .01835，于是得到在断层错动作用下管道的最大应变为max= 2×εnew一0.0367，小于管材的容许拉伸应变0.04，满足抗震要求。 （c）结论：按本规范6.2.3推荐的方法，将管道的埋设深度改 为0.7m后才满足抗震要求。 ③有限元方法。 将管道的埋设深度更改为0.7m，需要重新计算三个方向的土 弹簧参数。 （a）管轴方向土弹簧。 单位长度沿管轴方向的摩擦力： fs=μ(2W+Wp)=9542.7(N/m) 密实干粘土的管轴方向屈服位移不变，Z.=0.008（m） （b）水平横向土弹簧。 单位长度沿水平横向的土压可由下式计算：

11. 063 7. 119 =6.752+0.065H/D (H/D+1)2 (H/ D+1)3 0.7 11. 063 7. 119 =6.752+0.065 X 0.529 (0. 7/ 0. 529 +1)2 (0.7/0.529+1)3 =5. 356 Φ=20°,由表E.0.2选取计算Ngh的5个系数得到： =C。+Ci(H/D)+C2(H/D)²+C,(H/D)3 +C4(H/D)4

艮据Φ=20°，由表E.0.2选取计算Ngh的5个系数得到： Vgh=C。 +C,(H/D)+C2(H/D)²+C (H/D)3 +C (H/D)*

P. =Neh cD+Nahesg HD

=5.356X10X103X0.529+2.93X1800X9.81X0.7X0.529

水平横向土弹簧的屈服位移变为

X,=0. 04(H+D/2)= 0. 039(m)

（c）垂直向上土弹簧。 单位长度沿垂直向上的土压可由下列公式计算

Y.=0.1H=0.07(m)

（d）垂直向下土弹簧。 N。、Ng、N.没有变化，单位长度沿垂直向下的土压由下式计算：

2 =1. 227X105(N/m)

垂直向下土弹簧的屈服位移没有改变：

埋深更改为 0. 7m时,三个方向土弹簧参数汇总如表 3所

表3埋深为0.7m时三个方向土弹簧参数汇总表

(e)有限元方法的结果

当理深更改为0.7m，壳有限元方法得到管道应变以拉伸应变 为主，管轴方向最大拉伸应变为0.03197，小于管材的容许拉伸应 变0.04，满足抗震要求。 壳有限元方法得到的管道轴向拉伸应变与Newmark方法的 结果、本规范修正Newmark方法的结果比较如图15所示

5.3液化区埋地管道抗囊设计

可长度、初始轴向压应力、管道直径、土性以及管道理藏深度 要影响因素。本规范给出的液化区管道最大上浮位移和附力 简化计算公式，是由侯忠良、蔡建原和刘学杰等人采用FRO 序对180个有代表性的液化区管道参数工况进行计算分析

以计算结果为样本进行统计回归得到的《地下管线抗震一一计算 方法与工程应用》。因此，简化公式中的有关参数均有取值范围的 限制。

6.3.5本条主要是考虑管线理深一般在1.5～2.0m，以及要同时 满足保温、耕作和不发生整体静力失稳的最小覆土深度（地表至管 道距离一般不小于0.65m)等要求确定的。

6.3.5本条主要是考虑管线理深一般在1.5～2.0m，以及要同时

4霆陷区理地管道抗震设计

6.4.1管道在砂土液化和软土震陷等因素导致的场地竖向沉陷 作用下的抗震设计可按本节通过计算场地中管道的附加弯曲应变 反应对管道的抗沉陷能力进行校核。 6.4.2震陷位移对管道的影响研究相对较少，还没有简便实用的 计算方法。本规范给出的计算公式主要参考了日本学者高田至郎 的实验研究成果（侯忠良.地下管线抗震LM.北京：学术书刊出版 社，1990）。计算公式中场地土的弹簧常数ks对管道抵抗震陷能 力的影响很大，由于土参数的离散性非常大，对于具体工程场地 需进行场地土样实验以尽可能准确地取得所需参数。 6.4.3按本标准第6.3.4条的规定校核管道的抗沉陷能力，若不 满足要求，应米取抗沉陷措施。

6.4.1管道在砂土液化和软土震陷等因素导致的场地竖向沉陷 作用下的抗震设计可按本节通过计算场地中管道的附加弯曲应变 反应对管道的抗沉陷能力进行校核。

6.5.1本条对穿越管道提出两条基本要求：

6.5穿越管道抗震设讯

1穿越水域（河、湖、沟、渠）的管道埋设方式有直埋式（含沟 理与定向钻）和洞理式（含涵洞与隧道等）。只有当地震动峰值加 速度大于或等于0.10g（即过去规范中地震烈度在度及度以 上）的地区，大中型穿越管道应进行抗拉伸与抗压缩校核，并提出 对堤防与边坡等进行抗震稳定校核。对于小型的穿越管道，由于 其破坏性较小，较易于抢修，因此可按一般埋地管道要求进行抗震 设计。穿越公路铁路的管段，可参照考虑。

2本款提出穿越管道应避开活动断裂带。原因是地震时活 动断裂带的位移错动比较大，管道要满足大位移的变形，必须具备 足够长的轴向位移过渡段。这就要求直理式的穿越段管周土体松 散，洞埋式的洞身结构有抗大位错的能力。实际上直埋穿越管段 为了抗水流冲刷，保持管道在水中的稳定，必须保证管周土体密 实，因而较难保证足够长的轴向位移过渡段。洞理式的洞身结构 在地下，受周围土体的约束，也难满足大位错要求。另外，穿越管 段在管线中是局部很短的一段，适当调整局部线位是可行的。再 者，穿越管段一且发生事故，抢修很困难，比一般理地管道不受水 流或行车十扰而言，穿越管道抢修耗时、耗物，甚至会发生影响环 境的次生灾害。因此，本条规定管道穿越应避开活动断裂带。参 照俄罗斯标准《干线输送管道》及美国阿拉斯加管道工程的经验 建议用地面敷设或管桥跨越方式通过活动断裂带，以空间三维可 动来适应大的错位位移。 6.5.2直理式穿越管段是受管周土壤约束的，如同理地管道 样，允许管道在地震时出现塑性变形，但不得超过极限允许的变

5.2直理式穿越管段是受管周土壤约束的，如同理埋地管道

由 6。引起的弹性应变为

5.3既然直理式穿 ，因此本条规定其容 东传控通

6.5.3既然直理式穿越管段如同理地管道，因此本条

6.5.4洞埋式穿越管段在大洞内（如隧道）往往设有支墩将管段

支于其上，有时也有将管段搁置于洞中的，因此应根据实际情况进 行抗震计算。本条规定了在有支墩的穿越管道按梁式跨越管桥计 算，在无支墩搁置于洞底面上的穿越管段按地面敷管进行抗震计 算。

6.5.5本条规定了洞理式穿越管段所承受的各种荷载产生的各

使管道轴问受压，造成穿越管道可能的轴问失稳。在地震作用于 管道产生压缩时，考虑其为短暂的、偶发的，允许管道处于临界失 稳状态，因此本条规定按临界轴向失稳的压力除以管截面积作为 容许的压应力。在使用现行国家标准《输油管道工程设计规范》 GB50253一2003附录K的计算式时，注意去除土壤的约束作用， 如压重，

6.5.8穿越管段在地震动作用下的计算

6.5.8穿越管段在地震动作用下的

1直理式穿越管道实际上与理地管道承受的环境作用是一 详的，均直接受到管周土壤的约束，故本条规定直理式穿越管段的 抗震计算应按本规范第6.1节的方法执行。 2输送管道用支撑块（架）置于套管中时，当地震动引起套 管变形，输送管也会发生变形，从而产生输送管的地震应力。如 果套管与输送管紧固在一起，通过剪力传递，两者变形是一致 的；如果套管与输送管不是紧固的，输送管与套管的变形不可能 致。本条规定是从偏于安全的角度取变形一致来计算钢管应

6.6.1本条是对跨越管道抗震设计的基本要求：

6.6管道跨越工程抗震设计

1管道跨越结构属地面构筑物，应与现行建、构筑物抗震设 计规范一致，对应于起始设防烈度V度的地震动峰值加速度为 0.05g，因此，当跨越管道场地地震动峰值加速度大于或等于 0.05g时，应进行抗震设计；对于地震动峰值加速度等于0.05g（VI 度）的地区，参照对乙类构筑物的抗震设计要求，可不计算地震作 用，但应采取相应的抗震措施。 2油气管道跨越工程大多为柔性结构，抗震性能较好，考虑 其重要性，但又不增加过多投资，对一般区段的管道跨越工程可不 提高地震动参数等级。大型跨越工程因地震作用破环产生次生灾 害的危害性较大，故参照乙类构筑物进行抗震设计，按提高一个地 震动参数等级采取抗震措施也是必要的：但当场地地震动峰值加

速度等于0.40g时，地震反应增幅较大，可适当提高抗震措施。 对重要区段的管道跨越工程，特别是大型跨越工程遭遇地震作用 破坏时可能产生严重的次生灾害，影响较大且修复困难，为确保发 生地震时油气管道跨越工程的安全，应按批准的地震安全性评价 结果进行抗震设计。为便于在工程中的应用，将地震动峰值加速 度值与抗震设防烈度的对应关系在表4中列出，此处地震动峰值 加速度值，为50年超越概率10%的地震动参数

表4地动峰值加速度值与抗震设防烈度的对应关系表

3管道跨越工程结构体系的选择应考虑多方面因素，综合比 较后确定。 4对管道跨越工程结构体系的要求是概念设计内容，参照现 行建、构筑物抗震设计规范的要求制定。 5在选择建设场地时，应对抗震有利、不利和危险地段作出 综合评价。宜避开不利地段，当无法避开时应采取有效措施；不应 在危险地段建设管道跨越工程

1对钢管、钢材的一般要求，冲击韧性良好是对抗震结构的 要求。管道跨越结构采用的钢管和其他钢材，在现行国家标准 《油气输送管道跨越工程设计规范》GB50460中有较详细的要 求。 2钢结构采用的钢材，应保证抗拉强度、屈服强度、冲击韧性 合格及硫、磷、碳含量的限值；因沸腾钢脱氧不充分，含氧量较高， 为部组织不够致密，硫、磷的偏析大，氮是以固溶氮的形式存在，故 冲击韧性较低，冷脆性和时效倾向也大，在地震动力作用下易发生 脆断，因此不应采用沸腾钢；Q235A、Q345A不保证冲击韧性和延 性的基本要求，故不宜采用。 钢材抗拉强度是决定结构安全储备的关键，伸长率反映钢材

承受残余变形及塑性变形的能力，钢材的屈服强度不宜过高，并应 有明显的屈服台阶，伸长率应大于20%，以保证构件具有足够的 塑性变形的能力。 3对混凝土强度等级的要求。过低，强度不足；过高，脆性增 加。 4为保证钢筋混凝土构件的变形和耗能能力，应优先采用韧 性、延性较好的热轧钢筋。钢筋代换应按等强原则，以避免薄弱部 位转移和发生脆性破坏。

1通过对跨越结构的抗震性能的研究，以及借鉴国内外大跨 度桥梁抗震性能的研究成果，对于几何非线性效应明显的跨越结 构如悬索、斜拉索结构，应采用考虑几何非线性效应的计算分析模 型。 2非结构构件、介质的附加质量对跨越结构的自振周期与模 态的影响较大，从而影响跨越结构的地震效应，为了更合理地反映 结构的地震特性，应考虑附加质量的作用。 3跨越结构的抗震性能研究表明，大跨度跨越结构在竖向地 震动作用下的位移反应和内力反应儿乎与横向地震动作用下的反 应在同一个数量级上。对地震动峰值加速度小于或等于0.20g 的地区，小型跨越结构以横向地震作用的影响为主，计算地震作用 时可不计算竖向和纵向地震作用。 4对小型跨越工程，油气输送管道可作为跨越结构的受力构 件，在地震作用下，应对跨越结构整体进行内力和位移计算。 5对大中型跨越工程，或当管道工作压力较高时，为确保油 气输送管道的安全，跨越结构仅作为管道的支承结构，管道由多个 支座支承在其上，管道一般由管卡限位，考虑温度作用，管道在纵 向可滑动。因此在地震作用下，管道可视为支承在支座上的多跨 连续梁，在横向、竖向地震作用下，管道与支座之间可视为无滑移； 在纵向地震作用下，宜考虑管道在支座上纵向滑移的影响

6计算机技术发展很快，对推动跨越结构工程技术的发展起 了很重要的作用。在用计算机进行跨越结构抗震计算时，合理的 计算模型和边界条件非常重要，对计算结果也应进行分析、判断， 对此应予以高度重视。

6.6.4各类跨越结构的抗震计算，根据工程建设的规模以及跨越 结构的特性，提出了可以采用简化方法、反应谱振型分解法以及时 程分析法来计算与分析。

6.6.4各类跨越结构的抗震计算，根据工程建设的规模以及跨越

采用时程分析法时，宜按场地类别和跨越结构的基本自振周 期所处的频段选用不少于二组的实际强震记录和一组人工模拟的 加速度时程曲线。对复杂的大型跨越结构，合理选择地震动参数 十分重要，应能使结构的反应在这样的地震动作用下处于最不利 的状况。

6.6.5参照现行建、构筑物抗震设计规范的要求，并根据

送管道跨越工程的特殊性，计算地震作用时，给出了重力荷载代表 值中可变荷载的组合值系数，按表6.6.5采用

送管道跨越工程的特殊性，计算地震作用时，给出了重力荷载代表

6.6.6跨越结构构件的地震作用组合，是一个较复杂的问题。本

所谓的风荷载起控制作用，指风荷载引起的内力与地震 引起的内力相当的情况。风荷载组合值系数的取值根据经 照现行建、构筑物抗震设计规范制定的

6.6.7采用抗震增大系数对结构构件的承载能力进行放 主要考虑跨越结构承受的地震作用是短暂的、瞬时的，跨越纟 载力可以适当放大。系数的取值是参照现行建、构筑物抗震 规范制定的，

6.6.8管道和跨越结构构件在地震作用下的应力（内力）通过本

7.1.1埋地管道是个柔性弹性地基上的长梁，如果在地震作用下 其应变能够满足地基变形产生的管道应变，可不设防而保证管道 安全。钢管的钢材应变能力很强，但受限于制管与管组对焊接的 影响，使管道应变能力减弱。如果根据管材应变要求，选用大应变 钢管，并经屈强比的选取及合理的焊材匹配试验，就可满足地基沉 陷、变形的要求。目前国内外已作了大量研究，能实现此要求，故 本条作此规定。

7.1.2为保证焊口满足强度、韧性、变形的要求,本条规定

1.2为保证焊口满足强度、韧性、变形的要求，本条规定了烟

采用100/射线应测及达到的标准要求。 7.1.3为保证地震时理地管道良好的受力条件和变形，制定了本 条规定。

7.1.4理地管道中，弯管适应变形能力满足功能要求较差，故作 出不宜设置弯管，应采用弹性敷设的规定。规定6D弯曲半径的 弯管可改善弯管处的受力。

7.1.4理地管道中，弯管适应变形能力满足功能要求较美

7.1.5本条是根据美国阿拉斯加管道与我国冀宁管道的

施提出的，执行时可依据现有条件决定

1.6为避免管道嵌固在墙或基础中，特制定本条规定。执

7.1.7全新世活动断层错动时，管道受压缩的可能性很

是逆断层或逆冲断层发生错动，管道受压后可能发生失稳。本规 范第6.1.3条规定的轴向容许压缩应变是与钢管壁厚成正比的 因此本条规定了适当增加钢管壁厚，以提高容许压缩应变。另外 考虑到钢管相邻管段的壁厚相差过大，不利于施工组焊对接，需增

加过渡壁厚的管段，且在管道周期清管，特别是机械清管时，管壁 享度相差过大，难以达到清管目的。故只能适当增加钢管壁厚。

7.2.1本条规定了通过活动断裂带管道常采取的抗震措施

1正确选择管道穿越活动断层的位置：在同一条断裂带上： 活动断层位移的大小和断裂带宽度并不一样。在确定管道穿越活 动断层的位置时，应根据历史记载，尽可能选择在找断层位移和断 裂宽度最小的地方理设管道。 2正确选择管道与断裂带错动方向的角度：采用适当的斜角 相交可以最大限度避免管道在断裂带错动时产生压屈破坏。 3在管道通过断裂带附近采取较为宽松的管沟和疏松质的 填土，有利于断层错动时管道的自由位移，从而改善管道的受力状 态。 4固定墩在嵌固管道后，会使管道失去变形能力，因此本条 规定固定墩设置在管道滑动长度之外。 5浅理：管道适应断层运动的能力和埋深成反比。理深越 浅，作用于管子上的土压力产生纵向摩擦力越小，管子在地震时， 就容易变形，免遭破坏。理深1m的管子为埋深3m管子的抵抗断 层运动能力的3.0倍左右。因此，在断层区管子覆盖层的厚度最 好不超过1.0m。对于预期在地震中会产生很大位移的断层，宜将 该部分理地管道改为地面敷设或地上铺设，并且使管子在地震时： 可以自由地三维方向移动。

年11月阿拉斯加7.9级大地震考验，证明实用有效而制定的。由 于国情不同，我国不可能都施行地面敷设或架空敷设，故提出有条 件时采用。

7.2.3由于地震时基土的液化会造成管道上浮失稳，

2.3由于地震时基土的液化会造成管道上浮失稳，故制定本

施来防止事故发生。衬铺压土管沟即在管道下沟后管沟回填前， 铺一层透水、耐久的布质材料，如土工布等（如图16所示），以形 成一种经济有效的压重措施。

图16衬铺压土管沟示意图

7.2.4本条是为液化区内长距离管道节省处理费用、保证管道不 失稳而制定的。中国地震局工程力学研究所林均岐、李祚华采用 数值模拟分析方法对场地土液化引起的地下管线的上浮反应特性 进行了研究，得到的研究结果表明：当液化区长度小于40m时，管 线上浮反应很小。因此，对于较长的液化区，可以采用分段处理的 方法减小液化区的长度，这样既可以保证管道不失稳，又可以节省 处理费用。

7.2：5由于各种客观环境条件，管道必须在局部边坡非稳定区段

通过时，采取本条措施，可以防止发生滑坡造成管道断裂

7.2.6穿越管段应尽可能采用弹性埋地敷设，若由于埋深与两侧

7.2.9本条是防止地震发生时结构从支承的墩台上、管道从支承 结构上滑落的措施。其他附属于跨越结构上的非结构构件，如栏 杆、桥面板等也应与主体结构有可靠的连接

性跨越结构（如梁、架等），若采用高次超静定结构，当其支座发 生不均匀沉降时，结构将产生较大的附加应力。

和不稳定的岸坡上，当发生地震时，会因地基土的过大变形、失效 或失稳，危及跨越结构的安全

和不稳定的岸坡上，当发生地震时，会因地基土的过大变刑

7.2.12管道跨越结构的管道或支承结构与支墩之间设置

件，如橡胶垫或其他弹性衬垫可减少结构的地震反应。由于管道 的隔震是油气管道跨越工程减轻地震灾害的新技术，经验不多，在 管道或桁架、塔架等支承结构与支墩之间设置隔震部件时，应慎重 对待，取得可靠的设计参数后进行设计。隔震部件在使用过程中 需要检查和维护，因此其安装位置应便于维护人员操作。 7.2.13跨越结构的管道在出入锚固墩部位，发生地震时是应力

8.1.1管道工程抗震施工涉及多方面内容，其基础工作应在现行 国家标准《油气长输管道工程施工及验收规范》GB50369和国家 现行标准《钢质管道焊接及验收》SY/T4103、《石油大然气钢质管 道无损检测》SY/T4109及国家有关建筑施工验收规范的基础 上，遵循有关抗震的专项规定。 8.1.2本条是依据多年来施工管理和变更管理提出的，是施工管 理的通用要求。管道抗震必须强调以本规范为依据，并按批准后 的抗震设计文件进行施工和验收，不得擅自更改。当对管道抗震 措施必须变更时，必须征得原抗震设计部门的同意，并出具设计更 改文件。 8.1.3强调用有抗震内容的施工方案来指导抗震工作的实施，

8.1.1管道工程抗震施工涉及多方面内容，其基础工作应在现行 国家标准《油气长输管道工程施工及验收规范》GB50369和国家 现行标准《钢质管道焊接及验收》SY/T4103、《石油天然气钢质管 道无损检测》SY/T4109及国家有关建筑施工验收规范的基础 上，遵循有关抗震的专项规定。

道工程设计交底及图纸会审工作中强调对有关抗震施工部分进行 专项交底，以防止此方面的疏漏。强调对有关抗震施工部分进行 专项交底和对施工人员的专项作业培训，有利于掌握技术和质量 要求。

8.2.1本条强调管道抗震工程施工所采用的管材、管件等材料的 材质、规格必须符合设计要求，其质量应符合国家或行业现行有关 标准的规定。例如钢管标准、管件标准和焊接材料标准等。主要 内容是各种材料质量证明文件的复验，外观检验及有怀疑时应进 行材料的检验。

8.2.2本条是对抗震材料的代用的严格规定，是保证施工质量的 最基本的程序和措施

8.3管道的焊接安装与试压

8.3.1与一般地区的管道焊接施工比较，抗震管道使用的钢材等 级、焊接材料、焊接方法有其特殊性。因此，应针对其特殊性进行 专项焊接工艺评定，制订相应的焊接工艺规程、作业指导书并严格 执行。这些措施是保证抗震管道焊接质量的基础条件。 8.3.2对抗震施工区域内管道安装限定连头短管的长度，并应尽 量减少连头，以连续焊接为宜。 8.3.3本条是在近年来建设的多项重点管道工程工程实践基础 上提出的。增加无损检测的比率，有利于焊口焊接质量更可靠。 全自动超声波检测在西气东输自动焊的管段中得到了广泛应用： 其可靠性得到了证实。Ⅱ级标准稍微严于美国API1104标准的 要求，可以满足抗震要求。

提出的。增加无损检测的比率，有利于焊口焊接质量更可量 自动超声波检测在西气东输自动焊的管段中得到了广泛应月 可靠性得到了证实。Ⅱ级标准稍微严于美国API1104标准 求，可以满足抗震要求。

8.3.4“割口重焊”涉及材料和管件的损失，“返修”涉及材质的

8.3.4“割口重焊涉及材料

该试验段最低点的管道环向应力不超过相应钢级规定的屈 的95%。

8.4埋地管道抗震施工

8.4.1砂土回填时，应保证缝隙填满，以减少抗震管道的附加应 力，提高地震时的安全性。

8.4.1砂土回填时，应保证缝隙填满，以减少抗震管道的附加应

8.4.2本条依据现行国家标准《建筑边坡工程技术规范》GB 50330等相关规范的规定对滑坡地段的施工及验收做出要求。 8.4.3本条依据国家现行标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79

8.4.2本条依据现行国家标准《建筑边坡工程技术规范》GB

8.4.4对管道通过活断层的施工及验收的要求，以保证地震时管 道的蠕动变形能力。

道的蠕动变形能力。 8.4.5依据有关设计标准（例如，现行国家标准《输油管道工程设 计规范》GB50253），对管线上热撼弯管、冷弯管、弹性敷设、固定 墩、截水墙穿管以及水工保护构筑物的安装施工提出检查要求。

8.5穿跨越管道抗晨施工

8.5.1本条对抗震段穿越管道施工强调了管沟开挖、回填、套管 穿越、绝缘性能检查验收以及开挖管沟和管道穿越后的特殊检查 要求。

DB13／T 2970-2019标准下载5.2本条对抗震段跨越管道工程的隔震部件、柔性连接部

基础施工、钢结构预制和安装、管道安装以及防腐绝缘制定了要 求。跨越段的塔架基础、塔架制作及安装桥面钢结构制作及安装 应符合现行国家标准《油气输送管道跨越工程施工规范》GB 50460的要求。特别是对钢结构的制作提出了特殊要求，主要内 容是在塔架和桥面制作中，设计要对焊缝进行分级，以保证关键焊 缝的质量可靠性，并应符合现行国家标准《钢焊缝手工超声波探伤 方法和探伤结果分级》GB11345的规定；焊缝射线探伤验收应符 合《金属熔化焊焊接接头射线照相》GB/T3323的规定。对T形 接头、十字接头、角接接头等要求熔透的对接和角对接组合焊缝的 焊脚尺寸进行了规定，这些措施可以有效控制抗震段跨越管道工 程的质量要素。磁粉和渗透探伤是否合格可按国家现行标准《承 压设备无损检测》IB4730判定

9.0.1本条规定施工单位按合同规定完成工程项目后，应由建设 单位组织施工、设计和监理单位共同对管道工程的抗震施工项目 的质量及符合性进行检查和验收，并按合同规定向建设单位办理 交接手续。

9.0.2本条规定了编制交工技术资料的依据

工验收的有关规定DB45／T 2062-2019 美丽乡村 社区建设规范，应对管道工程场地地震安全性评价结果进行 验收。建设单位应组织有关专家对管道工程地震地质安全性评价 结果进行验收，主要考虑到评价结果应符合委托合同的规定和要 求，并对是否符合现行国家标准《工程场地地震安全性评价》GB 17741的要求进行确认。 本条规定了管道线路工程场地地震安全性评价验收资料应包 括的内容。而要求给出这些内容的目的，是为下一步地质勘察和 选线及初步设计文件中明确抗震设防标准和抗震措施提供基础依 据、为施工图设计进行抗震验算提供准确的计算参数。 9.0.4本条规定了抗震施工验收记录应包括的内容。目前国内 用于长输油气管道施工的有关抗震施工和验收用表还不太完善， 施工经验不足，考虑到在工程实施过程中可能遇到有关抗震专项 施工记录和有关专项数据的填报问题，本条统一规定了记录表格 的形式和内容，以便于施工时统一使用

于长输油气管道施工的有关抗震施工和验收用表还不太完膏 工经验不足，考虑到在工程实施过程中可能遇到有关抗震专 工记录和有关专项数据的填报问题，本条统一规定了记录表 形式和内容，以便于施工时统一使用。