标准规范下载简介
DB22／T 5059-2021 城市桥梁预应力工程施工技术标准.pdf吉林省工程建设地方标准
吉林省工程建设地方标准
1 总则. 53 2术语， .54 基本规定.. ...55 4 预应力材料 ..56 4.1 有粘结预应力筋.. ..56 4.2 无粘结预应力筋 4.3 锚具、夹具和连接器 ..57 4.4 预应力管道 ...60 4.5 预应力材料保护 ..61 5预应力筋制作与安装 ..62 5.1 预应力筋制作 ...62 5.2 预应力管道安装 ..65 5.3 预应力筋安装 ...68 5.4 锚具、连接器和锚垫板安装 ...69 6施加预应力 ..71 6.1 一般规定 6.2 预应力筋张拉 ...73 6.3 预应力筋放张 ...76 7孔道压浆及封锚.. ..77 7.1孔道压浆 ....77 7.2封锚 ...82 8无粘结预应力及体外预应力 ...84 8.1无粘结预应力 ...84 8.2体外预应力 .84
1.0.1城市桥梁预应力施工的专业性较强、技术含量较高、施工工 艺较复杂T／CATAGS 7-2020 通用航空应急救援术语.pdf，且近年来预应力施工技术发展快，需要有一本施工技术 标准来规范我省城市桥梁预应力施工作业，提高预应力施工质量， 推动预应力技术的发展。 1.0.3城市桥梁预应力施工的环节多，影响工程质量的因素多，所 以采用的标准就会很多。既有国家标准又有行业标准，本标准难以 一详列。本标准有规定的应遵照本标准执行；本标准无规定的应 按照现行国家、行业有关标准的规定执行
本章给出本标准有关章节引用的17个术语。 在编写本章术语时，参考了现行国家标准《工程结构设计基本 术语标准》GB/T50083、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204、《预应力筋锚具、夹具和连接器》GB/T14370，以及现行行 业标准《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92、《铁路混凝 七工程施工技术指南》等标准中的相关术语。 本标准的术语是从城市桥梁预应力施工的角度赋予其涵义的 不一定是其理论涵义，可能与其他标准中的解释也不尽一致。列出 术语及其解释的主要目的是为了在工程中统一其内容、界定其范 围，避免产生理解上的不同甚至歧义。同时，还给出了相应的推荐 生英文术语，英文术语不一定是国际通用的标准术语，仅供参考。
3.0.1根据住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管 理规定》（建办质（2018）31号）的要求和多项现行国家标准的规 定，编制、审查并认真实施施工方案是施工单位控制预应力工程质 量和安全的基本措施之一。因此本标准将是否按照相关规定编制施 工方案列为验收的一般规定。
3.0.4预应力分项工程的质量对
专业化作业队伍长期承担预应力施工，具有丰富的施工实践经验， 是保证预应力工程质量的首要条件。作业队伍人员实行实名制管 理，有利于掌握作业人员的技能水平，能有针对性地加强作业人员 的培训，切实提高他们的技能水平，确保工程质量。由于预应力工 程技术要求高，应对作业人员进行培训，使尽快地、更准确地掌握 施工技术标准，避免因对施工技术标准存在理解上的片面性导致操 作上的随意性而影响工程质量。
4.2.1目前国内城市桥梁工程常用的无粘结预应力筋为无粘结预 应力钢绞线。因此对其进行了规定。 4.2.2无粘结预应力钢绞线所使用的钢绞线除了常用的符合《预应
4.2.2无粘结预应力钢绞线所使用的钢绞线除了常用的符
力混凝士用钢绞线》GB/T5224规定的钢绞线，还有符合《高强度 氏松弛预应力热镀锌钢绞线》YB/T152规定的镀锌钢绞线，符合 《单丝涂覆环氧涂层预应力钢绞线》GB/T25823规定的环氧涂层 钢绞线，故规定为“钢绞线应符合现行国家标准《预应力混凝士用 钢绞线》GB/T5224或其他类型钢绞线现行国家和行业相关标准的 规定。”
规定。 4.2.3、4.2.4这二条是参考现行行业标准《无粘结预应力钢绞线》 JG/T161相关条款的规定编写的，
4.2.3、4.2.4这二条是参考现行行业标准《无粘结预应力钢绞线》
4.3锚具、夹具和连接器
4.3.1与预应力筋用锚具相关的国家现行标准有《预应力筋用锚 具、夹具和连接器》GB/T14370和《预应力筋用锚具、夹具和连 接器应用技术规程》JGJ85。前者系产品标准，主要是生产厂家生 立、质量检验的依据；后者是锚夹具产品工程应用的依据，包括设 计选用、进场检验、工程施工等内容。 4.3.3本条是根据现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和莲接器》 GB/T14370相关条款制定的。锚具、夹具和连接器进场时，每 合同批应附有产品合格证、产品说明书和装箱单。需对产品合格证 进行检验。产品合格证应注明产品型号和规格，适用的预应力筋品 种、规格、强度等级，产品批号，出厂日期，有签字盖章的质量合 格文件，厂名、厂址。 1镭具、夹具和莲接器出厂时，生产厂已按现行国家标准《预 应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370的规定进行了组批并 进行了出厂检验，进场的产品是在生产厂家出厂检验合格的基础上 进行的验证性复验，鉴于自前国内锚具、夹具及连接器产品的质量 水平已经比以往明显提高，并考虑在保证质量的前提下尽量简化进 场检验的原则，将锚具的检验批规定为不超过2000套。将夹具、 连接器的检验批统一规定为不超过500套
4本规范要求“对硬度有要求的锚具零件，应进行硬度检验”， 这类零件诸如夹片式锚具的锚板、夹片，支承式镦头锚具的锚杯和 锚板等。生产厂家应在产品合格证（或产品技术手册）上注明零件 的设计硬度范围，一般工作锚板硬度为20～32HRC，工作夹片硬 度为79.584HRA。测定位置及硬度范围作为复验的依据，如无明 确规定时，夹片宜在背面或大头端面，锚板宜在锥孔小头端面。每 个零件测试3点，取后2点的平均值作为该零件的硬度值。对多孔 夹片式锚具的夹片，因是在同一生产工艺下调质的产品，一般情况 下其硬度的变化幅度不会太大。当有工程应用经验，认为质量有保 证的产品，每套锚具多于6片夹片时，抽取6片即可。
4本规范要求“对硬度有要求的锚具零件，应进行硬度检验”， 这类零件诸如夹片式锚具的锚板、夹片，支承式头锚具的锚杯和 锚板等。生产厂家应在产品合格证（或产品技术手册）上注明零件 的设计硬度范围，一般工作锚板硬度为20～32HRC，工作夹片硬 度为79.5～84HRA。测定位置及硬度范围作为复验的依据，如无明 确规定时，夹片宜在背面或大头端面，锚板宜在锥孔小头端面。每 个零件测试3点，取后2点的平均值作为该零件的硬度值。对多孔 片式锚具的夹片，因是在同一生产工艺下调质的产品，一般情况 下其硬度的变化幅度不会太大。当有工程应用经验，认为质量有保 证的产品，每套锚具多于6片夹片时，抽取6片即可。 4.3.4本条是根据现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规 范》（GB50204）和现行行业标准《预应力筋用锚具、夹具和连接 器应用技术规程》（JGJ85）相关条款制定的。静载锚固性能试验 工作，费工、费时、经费开支较大，也是进场验收最后把关的工作。 购货量大的工程进行此项工作是必要的，购货量小的工程可能会造 戎试验费用负担过重，鉴于自前国内锚具、夹具和莲接器的加工工 艺非常成熟，产品的质量水平已经比以往明显提高，其质量稳定， 因此，对锚具、夹具和连接器用量不足检验批规定数量25%的，可 由生产厂提供有效的锚具静载锚固性能试验合格的证明文件，作为 进场验收的依据。这样不仅可以节约大量的检测成本，同时鼓励和 足进企业生产并提供质量有保证的产品，对工程质量提高和社会成 本的降低均有积极的意义。“有效的锚具静载锚固性能试验合格的 证明文件”是指试验时间不超过1年，且由具有相应资质的检测单 位提供的试验报告（或正本复印件
（GB/T14370）和现行行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTG/I 3650）相关条款制定的。锚具应具备多次张拉及卸载的工艺性能， 呆证锚具能满足预应力筋分级张拉分级锚固、卸载重张拉等工程实 际需要。单根张拉的工艺性能，有利于满足特殊情况下采用逐根张
拉的需要，并有利于滑丝情况下的卸锚和补张拉。当工程中反复张 拉锚固次数较多时，应由用户向厂家提出可重复使用次数的要求。 张拉端锚具处的预应力筋由孔道伸入喇叭口时将有一个转角，安装 锚具后再次出现一个转角，因而张拉时在转角处均会产生摩擦损 失；当采用限位自锚张拉工艺时，尚存在由于夹片逆向刻划预应力 筋而引起张拉应力的损失，上述损失统称为锚口摩阻损失。锚口摩 阻损失集中在锚口，降低了预应力混凝土结构或构件的有效预应 力，所以应设法降低该值，且应计入设计计算中。锚口摩阻损失的 大小应由生产广通过产品体系试验获得并明示，如果实际测试所得 的锚口摩阻损失率大于6%，则应由设计人员对设计结果进行验算 确认或调整张拉控制应力。 4.3.7本条是根据现行行业标准《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、 夹具和连接器》（JT/T329）相关条款制定的。自前城市大跨度桥 梁使用锚具的孔数超过了19孔，故本标准对于锚具规格的规定扩 大到25孔，已基本满足城市桥梁的需要。 4.3.8限位板放置在千斤与锚具之间，其作用是在钢绞线张拉时 工作锚的夹片可放松，在锚固时夹片可有效地跟进并锚紧。限位板 的限位高度越小，夹片逆向刻划预应力筋而弓引起张拉应力的预应力 损失越大；限位板的限位高度越大，预应力筋的内缩量越大，从而 引起的预应力损失越大；进而降低了预应力混凝土结构或构件的有 效预应力。故在限位板使用之前应测量钢绞线直径，并选用对应的 限位高度的限位板。限位板的限位高度可查阅供应商提供的产品技 术手册中限位板的限位高度与钢绞线直径对照参数表。不同生产厂 的产品其设计参数是有区别的，特别是夹片式锚具，因此应配套使
拉的需要，并有利于滑丝情况下的卸锚和补张拉。当工程中反复张 拉锚固次数较多时，应由用户向厂家提出可重复使用次数的要求。 张拉端锚具处的预应力筋由孔道伸入喇叭口时将有一个转角，安装 锚具后再次出现一个转角，因而张拉时在转角处均会产生摩擦损 失；当采用限位自锚张拉工艺时，尚存在由于夹片逆向刻划预应力 筋而引起张拉应力的损失，上述损失统称为锚口摩阻损失。锚口摩 阻损失集中在锚口，降低了预应力混凝十结构或构件的有效预应 力，所以应设法降低该值，且应计入设计计算中。锚口摩阻损失的 大小应由生产厂通过产品体系试验获得并明示，如果实际测试所得 的锚口摩阻损失率大于6%，则应由设计人员对设计结果进行验算 确认或调整张拉控制应力
夹具和连接器》（JT/T329）相关条款制定的。目前城市大跨度桥 梁使用锚具的孔数超过了19孔，故本标准对于锚具规格的规定扩 大到25孔，已基本满足城市桥梁的需要。
4.3.8限位板放置在于斤顶与锚具之间，其作用是在钢绞线张拉日
工作锚的夹片可放松，在锚固时夹片可有效地跟进并锚紧。限位板 的限位高度越小，夹片逆向刻划预应力筋而引起张拉应力的预应力 损失越大；限位板的限位高度越大，预应力筋的内缩量越大，从而 引起的预应力损失越大；进而降低了预应力混凝土结构或构件的有 效预应力。故在限位板使用之前应测量钢绞线直径，并选用对应的 限位高度的限位板。限位板的限位高度可查阅供应商提供的产品技 术手册中限位板的限位高度与钢绞线直径对照参数表。不同生产厂 的产品其设计参数是有区别的，特别是夹片式锚具，因此应配套使 用。
4.3.9本条对锚垫板的性能提出了要求，锚垫板喇叭口段
时，预应力筋的转角也大，张拉过程中将发生较大的预应力摩擦损 失，所以控制锚垫板喇叭口处钢绞线的转角限值4°，应注意该 角度并不等于喇叭口的锥角的一半。并强调了锚垫板上有对中止
口，主要是易于保证锚具与垫板对中，有利于张拉及锚具和预应力 筋的受力。 4.3.10本条是根据现行行业标准《公路桥梁预应力钢绞线用锚具， 夹具和连接器》（JT/T329）相关条款制定的。规定了用于锚固直 径15.20mm钢绞线锚具的锚下螺旋筋尺寸及螺旋筋直径、螺距允 许偏差。
4.3.11预应力筋用锚具、锚垫板和螺旋筋等产品，是通过锚固
荷载传递试验得到的能够保证其工作性能和安全性的匹配性组合， 并能在工程应用中保证锚固区的性能，因此应配套使用。规定在同 结构或构件中应采用同一生产厂的产品，主要是为了保证受力一 致以及在工程产生质量问题后产品的可道溯性。由于工作锚和工具 锚的设计性能不同，工作锚的重复使用会导致其锚固效率降低，形 成工程隐惠，故规定工作锚不得作为工具锚使用，
4.4.1本条借鉴了现行行业标准《铁路混凝土工程施工
4.4.1本条借鉴了现行行业标准《铁路混凝土工程施工技术指南》 （铁建设[20101241号）7.3.1条的规定，并结合我国城市桥梁工程 实践稍有改动。当施工图设计无孔道成孔方式规定时，在条件充许 时应首先采用塑料波纹管成孔，其次采用金属波纹管成孔，后采用 钢管成孔。主要是基于塑料波纹管具有摩阻力小、密封性能好、耐 窝蚀、弯曲韧性好等优点，以及提高管道及预应力筋的防锈蚀性能 来考虑的。 4.4.2本条规定了管道材料及其性能。与塑料波纹管相关的现行行 业标准为《铺
业标准为《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》JT/T529。与金属波 纹管相关的现行行业标准为《预应力混凝土用金属波纹管》JG225。 为防止管道在安置和浇筑混凝土的过程中变形和挠曲；以及防止由 于特殊的环境造成管道损坏。故规定平滑钢管的壁厚不应小于其内 径的1/50，且不宜小于2 mm。
4.5.3本条是根据现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 （GB/T14370）相关条款制定的。主要对锚具、夹具和接器的运 输和贮存进行了详细规定。 4.5.4金属波纹管在现场容易因潮湿环境发生锈蚀，所以应妥善保 护，防止锈蚀，防止油污、泥土等污染。此外，油污和泥土会影响 波纹管与混凝土之间的黏结力，变形的管道影响预应力筋的穿束和 张拉时的摩擦阻力，所以应予以避免。塑料波纹管在高温下的刚度 急剧退化，故应避免高温环境，
4.5.3本条是根据现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器
5.1.1本条参考了现行国家术
5.1.2本条是根据现行国家标准《混凝土结构工程施工规
5.1.3预应力筋属于高碳钢，局部受高温焊渣或火焰切割
急冷会使预应力筋变脆，且预应力筋截面也可能受到了损伤。 造成张拉时脆断，故应避免。
5.1.4本条是参考了文献《长春大街一惠工路高架桥P型锚具
质量控制》（张洪军，2003）的研究成果。主要是以防止钢丝墩头 头形偏斜或挤压套挤压时头部倾斜。钢绞线切断前，可在距切割口 两侧各5cm处用铅丝绑牢，以防钢绞线头松散
5.1.5本条是根据现行行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术
5.1.7钢绞线压花锚具是依靠梨形头及直线段裸露的钢
凝土的粘结作用而锚固。其锚固性能主要取决于梨形头和直线段长 度。一般情况下，对直径为15.2mm和12.7mm的钢绞线，梨形头 的长度分别不小于150mm和130mm，梨形头的最大直径分别不小 于95mm和80mm，梨形头前的直线锚固段长度得大于产品技术手 册参数要求的最小值。但也得要求钢绞线的表面应保持清洁，不能 有污物，更不能有油脂，否则也将会影响其锚固性能，
5.1.8钢丝束采用镦头锚具时，锚具的效率系数主要取决于头白
位置）需要有定位的支托钢筋，其余位置的定位钢筋可按等间距布 置。 5预留孔道的位置，也就是预应力筋的位置，如果孔道位置 不正确，就使预应力筋位置偏移，张拉后直接影响建立预应力的效 果，并影响截面的承载力和抗裂性能，影响构件质量，在预制节段 构件中，如果各个节段的孔道位置不对，拼装后的孔道就不能成 直线，不仅穿预应力筋困难，而且会产生较大的摩阻力，影响张拉 力的准确。严重者预应力筋无法穿入，造成节段报废。本款按梁长 方向、梁高方向、梁宽方向设定了管道坐标的充许偏差：按照同排， 上下层管道设定了管道间距的充许偏差。施工时应严格加以控制 5.2.3圆截面波纹管的连接采用大一规格同波型的管道接，其工 艺成熟，现场操作方便，但保证两端旋入长度尽量一致。波纹管宜 采用同一厂家生产的产品，以便与接头管波纹匹配。属形波纹管无 法采用旋入连接工艺，通常也可采用更大规格的扁管套接工艺。不 论采用何种莲接方式，管道的接头处理不当，很容易造成漏浆，因 比连接管应具有一定长度，并应有足够的密封性能防止水泥浆渗 入。塑料波纹管在现场应少用接头甚至不用接头，直接整根预埋。 也可采用热熔焊接工艺或专用连接套管均能保证质量。锚垫板尾部 与波纹管的连接处容易出现脱开、漏浆等问题，所以应特别重视 采用可靠的连接和封闭措施，防止混凝土浇筑时出现移位或滑脱 5.2.4采用普通压浆工艺时，从一端压入的水泥浆往前流动，并同 时将孔道内的空气从另一端排出。当预应力孔道呈起伏状时，易出 现水泥浆流过但空气未被往前挤压而滞留于管道内的情况；曲线孔 道中的浆体由于重力下沉、水分上浮会出现泌水现象；当空气滞留 于管道内时，将出现压浆缺陷，还可能被泌出的水充满，不利于预 应力筋的防腐，波峰与波谷高差越大这种现象越严重。所以，本条 规定曲线孔道波峰部位设置排气管兼泌水管，该管不仪可排除空 气，还可以将泌水集中排除在孔道外。其作法是可在波纹管上开口， 覆盖海绵热和带嘴的朔料弧形压板并与波纹管扎空，再接增强朔料！
位置）需要有定位的支托钢筋，具余位置的定位钢筋可按等间距布 置。 5预留孔道的位置，也就是预应力筋的位置，如果孔道位置 不正确，就使预应力筋位置偏移，张拉后直接影响建立预应力的效 果，并影响截面的承载力和抗裂性能，影响构件质量，在预制节段 构件中，如果各个节段的孔道位置不对，拼装后的孔道就不能成一 直线，不仅穿预应力筋困难，而目会产生较大的摩阻力，影响张拉 力的准确。严重者预应力筋无法穿入，造成节段报废。本款按梁长 方向、梁高方向、梁宽方向设定了管道坐标的充许偏差；按照同排， 上下层管道设定了管道间距的允许偏差。施工时应严格加以控制
5.2.3圆截面波纹管的连接采用大一规格同波型的管道连
艺成熟，现场操作方便，但保证两端旋入长度尽量一致。波纹管宜 采用同一厂家生产的产品，以便与接头管波纹匹配。扁形波纹管无 法采用旋入莲接工艺，通常也可采用更大规格的扁管套接工艺。不 论采用何种连接方式，管道的接头处理不当，很容易造成漏浆，因 此连接管应具有一定长度，并应有足够的密封性能防止水泥浆渗 入。塑料波纹管在现场应少用接头甚至不用接头，直接整根预埋。 也可采用热熔焊接工艺或专用连接套管均能保证质量。锚垫板尾部 与波纹管的连接处容易出现脱开、漏浆等问题，所以应特别重视： 采用可靠的连接和封闭措施，防止混凝土浇筑时出现移位或滑脱
时将孔道内的空气从另一端排出。当预应力孔道呈起伏状时，易出 现水泥浆流过但空气未被往前挤压而滞留于管道内的情况；曲线孔 道中的浆体由于重力下沉、水分上浮会出现泌水现象；当空气滞留 于管道内时，将出现压浆缺陷，还可能被泌出的水充满，不利于预 应力筋的防腐，波峰与波谷高差越大这种现象越严重。所以，本条 规定曲线孔道波峰部位设置排气管兼泌水管，该管不仪可排除空 气，还可以将泌水集中排除在孔道外。其作法是可在波纹管上开口， 覆盖海绵垫和带嘴的塑料弧形压板并与波纹管扎牢，再接增强塑料
管，且伸出梁顶面高度不宜小于300mm；其孔径应能保证浆液畅 通，一般不宜小于20mm。为保证留孔质量，波纹管也可先不开孔 在外接管内插一根钢筋：待孔道压浆前，再用钢筋打穿波纹管。
5.2.5对于表面生锈的预应力筋，孔道摩擦
大，英国学者C.B.WILBY的研究表明，预应力筋与孔道壁之间的 摩擦系数从值可能至少是干净的预应力筋的1.5倍，影响了有效预 应力。如果有效地给生锈的预应力筋涂上减摩材料，可有效降低孔 道摩擦阻力，对从值可以乘一个0.6的减小系数。这样有利于提高 有效预应力。通常的后张有粘结预应力孔道减摩材料可选用石墨 粉、复合钙基脂加石墨、工业凡士林加石墨等。减摩材料会降低预 应力筋与孔道压浆料的粘结力，压浆前应清除，
5.3.1当预应力钢束编束时，梳理顺直，可防止预应力筋在穿束、 张拉时由于互相缠绕紊乱而导致的受力不均匀现象；当受力不均匀 时，将使有的预应筋达不到张拉控制应力，而有的则可能被拉断， 故需作此规定
5.3.2预应力筋的品种、
5.3.2预应力筋的品种、级别、规格、数量由设计单位根据国家现 行相关标准选择，并经结构设计计算确定，任何一项参数的变化都 会直接影响预应力混凝土的结构的承载能力、抗裂性能、挠度以及 锚固区承载能力等，因此必须符合设计要求。故本条必须严格执行。
5.3.3以保证预应力筋在混凝土中可靠地锚固，防止预应力筋，
浇筑前将预应力筋穿入管道内的工艺方法称为“先穿束”，而待混 凝土浇筑完毕再将预应力筋穿入孔道的工艺方法称为“后穿束”。 般情况下，先穿束会占用工期，而且预应力筋穿入孔道后至张拉 并压浆的时间间隔较长，在环境湿度较大的南方地区、雨季或是蒸
汽养护的后张法预应力构件容易造成预应力筋的锈蚀，从而影响孔 道摩擦，甚至影响预应力筋的力学性能；而后穿束时，预应力筋穿 入孔道后至张拉压浆的时间间隔较短，可有效防止预应力筋锈蚀， 司时不占用结构施工工期，有利手加快施工速度，是较好的工艺方 法。但对一端为埋入端，另一端为张拉端的预应力筋，只能采用先 穿束工艺，而两端张拉的预应力筋，最好采用后穿束工艺。后穿束 工艺时，为防止混凝土浇筑过程中波纹管漏浆堵孔，孔道内应预先 穿入其外径较管道内径小7～10mm的硬塑料管，并在混凝土初凝 前窜动。本条规定主要考虑预应力筋在施工阶段的防锈，有关时间 限制是根据国内外相关标准及我国工程实践经验提出的。 5.3.6预应力筋、管道、排气管等安装后，后续仍有大量的工序在 司一工位或其周边进行，特别是浇筑混凝土的振动器振捣，如果不 采取合理的措施进行保护，很容易造成已安装工程的破损、移位、 损伤、污染等问题，影响工程质量。例如，外露预应力筋需采取保 护措施，否则容易受湿凝士污染等
5.3.6预应力筋、管道、排气管等安装后，后续仍有大量
司一工位或其周边进行，特别是浇筑混凝土的振动器振捣，如果不 采取合理的措施进行保护，很容易造成已安装工程的破损、移位、 损伤、污染等问题，影响工程质量。例如，外露预应力筋需采取保 护措施，否则容易受混凝土污染等
5.4锚、连接器和锚垫板安装
置密封罩筒，以切实保证张拉预应力筋时不会出现事故（如滑丝 等）。如先张法使用连接器，则多为单根型式的连接器，张拉事故
可能危及人身安全。所以，对任何连接器都要求具有良好的质量， 施工工人都应经过培训，安装操作应认真，严格执行每一项操作规 定。 5.4.5利用螺母锚固的锚具，一般都是张拉至规定拉力时，在带负 荷状态下拧紧螺母。所以要求在安装锚具之前逐个检查螺纹的配合 情况，保证在张拉锚固时螺母能顺利控紧
可能危及人身安全。所以，对任何连接器都要求具有良好的质量， 施工工人都应经过培训，安装操作应认真，严格执行每一项操作规 定。
值。由于施工现场的情况往往比较复杂，而且可能存在设
的额外影响因素，可能需要对张拉控制力进行适当调整，以建立设 计要求的有效预应力。在实际施工时，为了部分抵消由于应力松弛、 摩擦、分批张拉、预应力筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预 应力损失，而需要进行超张拉的预应力筋，或为了提高构件在施工 价段的抗裂性能而在使用阶段受压区内设置的预应力筋；从充分利 用高强度的预应力筋，可以适当提高张拉应力，但为了避免产生过 大的松弛损失，同时也防止施工阶段预应力筋断裂，在任何情况下， 预应力筋的最大控制应力，对预应力钢丝和钢绞线不应超过 0.80fptk；对预应力螺纹钢筋不应超过0.90fptkg
6.1.4预应力筋张拉时，由于不可避免地受到各种因素的影响，乍
括十片斤等设备的标定误差导致的片损的拉力漏差、张拉操作的 控制偏差、孔道摩擦力变化、预应力筋实际截面积或弹性模量的偏 差等，会使得预应力筋的有效预应力与设计值产生差异，从而出现 预应力筋实测张拉伸长值与计算伸长值之间的偏差。张拉预应力筋 的目的是建立设计要求的有效预应力，而伸长值校核是为了判断张 拉质量是否达到设计规定的要求。如果各项参数都与设计相符， 般情况下张拉伸长值的偏差在5%范围内是合理的，美国和日本规 范的容许误差就是5%的规定。但考虑到实际工程的测量精度及预 应力筋材料参数的偏差等因素，适当放松了对伸长值偏差的限值， 将其最大偏差放宽到6%，这也是基于工程实践提出的，对保证张 拉质量是有效的。但对某些特殊部位（如索塔的拉索锚固区）且曲 率半径较小的预应力束，工程实践表明其预应力筋的实际伸长值与 计算伸长值的相对偏差不能满足土6%的规定，故规定此类预应力筋 宜通过试验确定其实际控制伸长值
精确计算公式，公式中考虑了孔道局部偏差的摩阻影响和曲线孔道 的摩阻影响。当预应力筋为直线且无摩阻影响时，Pp=P，L为预应 力筋长度，得公式△LL=PL/(ApEp）；对由多曲线组成的曲线预应 力筋，或由直线与曲线组成的预应力筋，其伸长值宜分段计算，然
后叠加。预应力筋理论伸长值的计算应采用实测预应力筋弹性模 量、预应力筋与孔道壁的摩擦系数。 6.1.6最初张拉时各根预应力筋的松紧、弯直程度不一定一致，所 以初应力时的伸长值不宜采用量测方法，而宜采用推算的方法。推 算时，可采用相邻级的伸长值，例如初应力为10%gcon时，其伸 长值可采用由10%张拉到20%的伸长值。预应力筋张拉时，一般 先张拉到初应力后再正式分级张拉和量测预应力筋伸长值，而量测 的伸长值并未包括从零张拉到初应力时的伸长值，因此，在确定实 际伸长值时，除量测的伸长值外，还应计入初应力时的伸长值，以 便与理论伸长值相对应。对初应力的确定，条文给出了一个10%～ 25%的范围，但在实际的张拉操作中，应根据实际情况进行取舍。
张拉预应力筋容易出现预应力筋脆性断裂情况，故规定此条。 6.2.2过早地对混凝土施加预应力，会造成过大的徐变变形，使预 应力筋的预应力下降。因此有必要控制张拉时混凝土的龄期和弹性 模量。另一方面，先张法预应力筋一般是靠粘结力来锚固的，过低 的混凝土强度相应的粘结强度也较低，造成预应力筋的传递长度的 增加，也会出现局部裂缝。而后张法构件可能因局部受压应力过大 而引起混凝土损伤，基至导致开裂。因此规定了张拉或放张时的混 凝土最低强度值。混凝土龄期不应小于5d。这是因为预加应力时： 混凝土加载龄期愈短，徐变系数越大，混凝土收缩应变越大，混凝 十收缩和徐变引起预应力筋的预应力损失越大。收缩和徐变在7d 内发展速度较快，以后逐渐减慢；但考虑到目前国内工程建设对工 期的要求，7d的受力龄期往往很难保证，所以提出了不应小于5d 的受力龄期要求。但是，当张拉预应力筋是为防止混凝土早期出现 的收缩裂缝时，可不受有关混凝土强度限值、弹性模量及龄期的限
制，但应符合局部受压承载力的规定。本条对预应力筋张拉或放张 时混凝十强度及弹性模量与《公路桥涵施工技术规范》规定一致。 若设计对此有明确要求，则应按设计要求执行，
6.2.3预应力筋张拉应严格按照设计提供的张拉顺序进行，设计未
6.2.4本条参考了现行
工技术规范》规定一致。张拉螺纹钢筋时，应在超张拉并持荷5min 后放张至o.9ocon时再安装模板、普通钢筋及预理埋件等，以确保施 工安全。
6.2.6本条参考了现行行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650）的相关条款制定的
6.2.6本条参考了现行行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTG/
1直线预应力筋宜采取一端张拉。曲线预应力筋锚固时由于 孔道反向摩擦的影响，张拉端的预应力损失最大，并沿构件长度逐 步减小至零。当锚固损失的影响长度If≥L/2(L为构件长度）时， 张拉端锚固后预应力筋的应力等于或小于固定端的应力，应采取 端张拉。当If 6.2.8实际工程中，由于锚具种类、张拉锚固工艺及千斤顶的卸荷 速度等各种因素的影响，回缩量可能有较大波动，导致实际建立的 预应力值出现较大偏差。因此，应控制锚固阶段张拉端预应力筋的 可缩量。当设计对张拉端预应力筋的回缩量有具体要求时，应按设 计要求执行。在现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和莲接器》 GB/T14370中给出了预应力筋的回缩循量测试方法。 6.2.10预应力筋张拉锚固后，实际建立的预应力值与量测时间有 关。相隔时间越长，预应力损失值越大，故检验值应由设计通过计 算确定。预应力筋张拉后实际建立的预应力值对结构受力性能影响 很大，应予以保证。施工中可以用应力测定仪器直接测定张拉锚固 后预应力筋的应力值。 6.2.8实际工程中，由于钅 速度等各种因素的影响，回缩量可能有较大波动，导致实际建立的 预应力值出现较大偏差。因此，应控制锚固阶段张拉端预应力筋的 回缩量。当设计对张拉端预应力筋的回缩量有具体要求时，应按设 计要求执行。在现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370中给出了预应力筋的回缩量测试方法。 望的准确的预应力值。然而，张拉阶段出现预应力筋的断丝，可能 意味着，其材料、加工制作、安装及张拉等一系列环节中出现了问 题。同时，由于预应力筋断丝或滑移对结构构件的受力性能影响极 大，因此，规定应限制其断丝或滑移的数量。先张法预应力构件在 浇筑混凝土前发生断丝或滑移的预应力筋应予以更换。当后张法预 应力构件中的预应力筋超过表列规定值时，原则上应更换；当不能 更换时，在许可的条件下，可采取补救措施，如提高位于结构同一 则的其他束预应力筋的控制应力值，不但应符合本标准第6.1.3条 的要求，而且还须满足设计各阶段极限状态的要求。本条虽然设在 预应力筋张拉一节中，但其控制的不仅是张拉质量，同时也是对材 料、制作、安装等工序的质量要求。 6.2.12锚具外多余预应力筋常采用砂轮锯（无 6.3.4在先张法预应力筋放张施工中，因砂箱在重复使用时的预应 力损失较大，不宜采用；单根钢筋拧松螺母的方法效率低，安全性 差，是淘汰的落后工艺，因此限定放张采用楔块或千斤顶。 力损失较大，不宜采用；单根钢筋拧松螺母的方法效率低，安全性 差，是淘汰的落后工艺，因此限定放张采用楔块或干斤顶。 6.3.5为了防止过快的放张速度对梁体混凝土造成冲击破坏，也对 放张速度加以了限制。 6.3.5为了防止过快的放张速度对梁体混凝土造成冲击破坏，也对 放张速度加以了限制。 7.1.1后张预应力孔道压浆的目的主要有两个：一是防止预应力筋 锈蚀。二是为预应力筋与结构混凝土之间提供有效的粘结，使之形 成整体，以便将预应力有效的传递给周围的混凝土。预应力筋张拉 后处于高应力状态，对腐蚀非常敏感，所以孔道压浆越早越好，且 使预应力筋松弛损失少一些，对结构较为有利。一般预应力混凝士 构件，在张拉完毕，停10h左右观察预应力筋和锚具稳定后，即可 切割锚具外多余预应力筋、封锚头准备压浆。条文规定张拉锚固后 的48h内完成孔道的压浆在实际施工中是可以做到的， 应力筋对应力腐蚀较为敏感，故水泥和外加剂中均不能含有对预应 力筋有害的化学成分，特别是氯离子的含量应严格控制。实际上， 本条对后张孔道压浆所用原材料品质的要求与高性能混凝土所用 原材料的品质要求是一致的。 7.1.3本条参考了现行国家标准《混凝土结构工程施工规范》（GB 布了新的后张法预应力桥设计与特殊检测方法的文件以后，才恢复 采用后张法预应力混凝土桥。吸取国外预应力混凝土桥梁倒塌的教 训制订了孔道压浆的水泥浆宜掺入阻锈剂。 2良好的水泥浆性能是保证压浆质量的重要前提之一，故本 款规定压浆用水泥浆水胶比的限值。其目的是保证水泥浆的稠度满 足压浆施工要求的前提下，尽量降低水泥浆的泌水率、有利于提高 玉浆的密实度，以获得饱满、密实的压浆效果。 3水泥浆流动度是以1725mL漏斗中水泥浆的流锥时间（S 表述的。流动度大意味着水泥浆黏稠，其流动性差：流动度小意味 着水泥浆稀，其流动性好。合适的流动度指标是顺利压浆的重要前 提，采用普通压浆工艺时，因有空气阻力，压浆阻力较大，需要较 小的稠度，而采用真空压浆工艺时，由于孔道抽真空处于负压，浆 本在孔道内的流动比较容易，因此可以选择较大的流动度指标。故 分普通压浆和真空辅助压浆工艺给出不同的流动度控制建议指标 14～18s和18～22s是根据工程实践经验提出的。 4水泥浆中泌出的水在孔道内没有排除时，会形成压浆质量 缺陷，容易造成高应力下的预应力筋腐蚀。所以，需要尽量降低水 泥浆的泌水率，最好将泌水率降为0。当有水泌出时，应将其排除， 1%左右的泌水一般可被水泥浆吸收，并给予一定的安全储备。水 泥浆的适度膨胀有利于提高压浆密实性，提高压浆饱满度，但过度 的膨胀率可能造成孔道破损，反而影响预应力工程质量，故应控制 其膨胀率，本规范用自由膨胀率来控制，并考虑普通压浆工艺和真 空压浆工艺的差异。 5水泥浆中的氯离子会腐蚀预应力筋，而预应力筋对腐蚀非 常敏感，故水泥和外加剂中均不能含有对预应力筋有害的化学成 分，特别是氯离子的含量需加控制，计算水泥浆中的氯离子含量 时，应包含水、掺合料、水泥及骨料中的氯离子。 7.1.4本条参考了现行国家标准《混凝土结构工程施工规范》（GB 的相关条款制定的。 1性能良好的设备是保证压浆质量的重要前提之一。应采用 专用的高速搅拌机（一般为1000r/min以上）搅拌水泥浆，一方面 提高劳动效率，减轻劳动强度，同时有利手充分搅拌均匀水泥及列 加剂等材料，获得良好的水泥浆。 2水泥浆采用1.2mmx1.2mm滤网过滤，可清除搅拌中未被 充分散开的颗粒，可降低压浆压力，并提高压浆质量。 3压浆泵有活塞式和风压式两类，后者可能使空气窜入水泥 浆中产生气孔，故条文规定应使用前者，不得使用后者。 4本款强调压浆泵应配备校验合格的压力表，规定了压力表 外壳公称直径、精确度等级、标度范围（量程范围）、最小分度值 等。主要是通过压力表值掌握压浆是否处于正常状态 7.1.5本条参考了现行行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTG 是下层的预应力筋抗弯力矩较大，先压浆，使其松弛损失少一些， 对结构较为有利。 7压浆泵需要的压力，以能将水泥浆液压入并充满孔道孔隙 为原则，一般在出浆口应先后排出空气、水、稀浆及浓浆。为保证 孔道压浆的充盈度符合要求，在关闭出浆口后，应保持不小于 0.5MPa的压力。如果压力过小，不能保证孔道内水泥浆液的密实 性。并且不少于3min的稳压期，不能然后再对压浆口进行关闭。 8真空辅助压浆技术是为提高孔道压浆质量开发的新技术， 目前已逐步应用于后张预应力混凝土结构，并取得了一定的效果。 其原理是在压浆作业之前，首先将孔道密封，用真空泵在孔道的 端抽出孔道中的空气，使预应力孔道形成“真空”，其孔道内的真 空度达到负压一0.08～一0.1Mpa，保持该真空度，然后在孔道的另 端采用压浆泵将水泥浆液连续均衡地压入孔道中，以此提高孔道 玉浆的充盈度和密实度。但需指出的是真空压浆并不能解决压浆的 所有质量问题，工程实践证明，在孔道的两端高差较大时，真空压 浆的效果基至要差于采用常规压浆工艺的效果，即孔道最高点的顶 部仍有可能会出现空洞：在孔道有倾角时，在倾角处浆体会产生先 流现象。因此，尽管采用了真空辅助压浆工艺，仍需对其工艺进行 亚格控制，方能获得良好的压浆效果。 9本款规定了一般性的压浆操作工艺要求。对因故尚未压完 的孔道，应采用压力水冲洗该孔道，并采取措施后再行压浆。 10温度对压浆的影响主要有两个方面：其一是对水泥浆液流 动度的影响。通常情况下，温度对初始流动度无明显影响，但对 30min后的流动度有明显影响，且不同温度条件下其影响程度亦不 同司。常温时（如10℃左右），水泥的水化速度较慢，随着时间的延 长，高性能减水剂仍然在发挥其减水功能，水泥浆液中自由水增多， 流动性的变化幅度较小；而在高温时（如50℃左右），随看时间的 延长，水泥的水化速度较常温时相同时间内的水化量多，由于水化 作用会消耗水泥浆体中的水，导致自由水减少，水泥浆液的流动性 将大幅度降低。其二是水泥浆体强度的影响。水泥浆液的硬化在于 水泥的水化作用，周围的环境温度对水泥的水化速度影响显著，温 度升高则水化速度加快；温度降低则水化速度亦降低，水泥浆体的 强度增长缓慢；当温度降至4℃以下，水泥水化所需的水即开始膨 胀，这对于脆弱的新形成的水泥晶体可能产生永久性的损害。当温 度降至0℃以下时，为进行水化所需的水结冰了，化学反应就不能 继续下去，强度停止增长，且孔隙内的水份结冰会引起膨胀而作用 在空隙毛细管的内壁，导致水泥浆体内部的结构遭到破坏。已经获 得的强度亦受到损失，在反复冻融的情况下，水泥浆体内部的微裂 将逐渐扩大，使其强度逐渐降低。当孔道压浆进行冬期施工时，水 泥浆中可适量掺入引气剂、水溶性有机化合物类防冻剂可改善其稠 度和耐久性等，高应力状态的预应力筋对腐蚀非常敏感，故规定了 不得掺入铝粉或含有氯化物、硝酸盐等对预应力筋有害成分的的无 机盐类防冻剂。因此，为保证压浆水泥浆液的性能指标及压浆的质 量和耐久性，应严格执行条文的规定。 7.1.9压浆质量的检测比较困难，详细填写有关压浆记录，有利于 压浆质量的把控和今后的检查。压浆记录内容一般包括压浆日期、 水泥品种、强度等级、配合比、压浆压力、压浆量、压浆起始和结 束时间、浆液温度、环境温度，以及压浆出现的异常情况及处理情 况等。如采用真空辅助压浆工艺时尚应包括真空度 量和耐久性，应严格执行条文的规定 7.1.9压浆质量的检测比较困难，详细填写有关压浆记录，有利于 玉浆质量的把控和今后的检查。压浆记录内容一般包括压浆日期、 水泥品种、强度等级、配合比、压浆压力、压浆量、压浆起始和结 玉浆质量的把控和今后的检查。压浆记录内容一般包括压浆日期、 水泥品种、强度等级、配合比、压浆压力、压浆量、压浆起始和 束时间、浆液温度、环境温度，以及压浆出现的异常情况及处理情 况等。如采用真空辅助压浆工艺时尚应包括真空度。 7.2.2封锚混凝土应遵照设计要求执行。设计无要求时，推荐采用 比梁体混凝土水胶比小，不低于梁体混凝土强度、耐久性的补偿收 缩混凝土。 缩混凝土。 7.2.3后张预应力筋的锚具一般布置在结构的端部，是受环境影响 较大的部位，且锚具又处于高应力状态，因此锚具应封闭要善保护。 通常采用先涂防腐蚀材料，然后再浇注混凝土予以封闭的措施，两 较大的部位，且锚具文处于高应力状态，因此锚具应封闭要善保护。 通常采用先涂防腐蚀材料，然后再浇注混凝土予以封闭的措施，两 者不可分割。防止锚具及垫板受侵蚀。为此，应遵照设计要求执行， 并且需满足本条的规定。 无粘结预应力及体外预应 8.1.4当集束配置多根无粘结预应力筋时，如出现相互扭绞将会影 响到预应力张拉的效果，故应保持平行走向， 8.1.5当采取在一端张拉锚固，在另一端补足张拉力锚固工艺代替 无粘结预应力筋两端同时张拉工艺时，需观测另一端锚具夹片有无 移动，经论证无误，可以达到基本相同的预应力效果后，方可以使 用。 8.1.6本条是根据现行行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术规 原料仓施工组织方案程》JGJ92相关条款制定的。无粘结预应力筋的应力增长速度宜控 制在 500MPa/min 内。 8.2.2体外预应力束保护套管安装应连接平滑，符合设计线形和误 差要求，目的是保证摩擦力影响最小，且建立准确的预应力值。完 全密封是进行体外预应力束保护套管灌浆的施工要求。 全密封是进行体外预应力束保护套管灌浆的施工要求。 8.2.3在转向块鞍座出口处应进行倒角处理形成圆滑过渡，主要是 为了避免预应力体外束出现尖锐的转折使其受到损伤，以及减小体 外预应力束的摩阻损失。 8.2.3在转向块鞍座出口处应进行倒角处理形成圆滑过渡，主要是 8.2.4体外预应力束的线形是否准确，取决于锚固区和转向块管道 的定位是否准确，因此要求采取可靠的定位措施，保证预理件位置 准确DB44／T 2122-2018 桉树人工林生态管理技术规范.pdf， 采取分级循环张拉方式，以避免构件侧向弯曲或失稳 8.2.6～8.2.8体外预应力束的耐久性应有可靠保证。在结构的设计 使用年限内，可以进行必要的维修、重新防护或更换。