标准规范下载简介

JGJT468-2019再生混合混凝土组合结构技术标准.pdf

5.0.2再生混合混凝土组合构件小：混凝土块体替代率的波

5.0.2再生混合混凝土组合构件旧混凝土块体替代率 动幅度不应超过预定数值的士5%。与新混凝土混合之前 凝土块体表面应充分浇水湿润。

5.0.3新混凝土宜采）

行行业标准《自密实混凝土应用技术规程》JGJ/T283的 浇筑时新混凝土的倾落高度不宜大于5m一号路河道工程施工组织设计，当倾落高度超过 时．宜采用串筒、溜槽、溜管等辅助装置进行浇筑。

5.0.+压型钢板再生混合混凝土组含楼板以及梁高不

1应先将全部混凝土块体一次性均匀分散投放在压型钢 板上表面.或U形外包钢所空腔内部： 2应持续浇灌新混凝土：并采用插入式振动棒对旧混凝士 决体和新混凝土的混合物进行充分振捣： 3振捣时相邻插点之间的水平距离不宜超过500mm.振动 奉应插至压型钢板或U形外包钢底板的上表面并向四周撬动。 5.0.5钢管再生混合混凝土柱、H型钢部分外包再生混合混凝 土柱、外置钢板再生混合混凝土墙：以及梁高大于500mm的U 形外包钢再生混金混凝土梁的混凝士浇筑，可采用从上部开口往 下的人工浇捣法.浇筑时应符合下列规定：

2投放一层混凝块体：块体应在水平方向均习分布 其堆积高度不宜超过400mm； 3再浇灌一层新混凝土，浇灌高度不宜超过500mm； +应采川插人式振动棒对旧混凝土块体和新混凝土的混合 物进行充分振捣，振捣时相邻插点之间的水平距离不宜超过 300mm.振动棒应插至前一层川混凝土块体的底面以下； 5应反复交替进行门旧混凝士块体的投放和新混凝土的浇灌 开不断振捣：每层旧混凝土块体的投放必须在前一层新混凝士初 凝之前完成。

+应采用捕人式振动棒对旧混凝土块体和新混凝土的混合 物进行充分振捣，振时和邻捕点之间的水平距离不宜超过 300mm.振动棒应插至前一层I川混凝土块体的底面以下； 5应反复交替进行旧混凝土块体的投放和新混凝土的浇灌 开不断振捣：每层旧混凝土块体的投放必须在前一层新混凝士初 凝之前完成。 5.0.6H型钢再生混合混凝士梁的混凝土浇筑应符合下列 规定： 1应先浇灌一层新混凝土并充分振：该层新混凝土应 没型钢的下冀缘： 2当梁高不超过500mm时.应将全部旧混凝土块体一次 性均习分散投放在模板所围空腔内部，然眉应持续浇灌新混凝 土：开应采用捕入式振动棒对旧混凝王块体和新混凝土的混合物 进行充分振捣：振捣时相邻插点之间的水平距离不宜超过 500mm.振动棒应插至梁底模板的：表面或H型钢下翼缘的上 表面，向四周撬动： 3当梁高大于500mm时，应采川旧混凝土块体投放和新 混凝土浇灌反复交替进行并不断振捣的施干方法：每层旧混凝士 快体的维积高度不宜超过400mm.块体应在水平方向均匀分布 层新混凝士的浇灌高度不官超过500mm：应采用插入式振动 漆对旧混凝士块体和新混凝土的混合物进行充分振，振揭时 邻插点之间的水平距离不宜超过300mm.振动棒应插至前一层 门混凝士块体的底面以下。 5.0.7在制作、运输、装卸、吊装、堆放、安装、混凝土浇筑 过程中，应采取保证再生混合混凝土组合构件中的型钢不发生非 弹性变形的可靠措施。

5.0.61型钢再生混合混凝土梁的混凝土浇筑应符合

6.0.1施工现场应制备再生混合混凝土立方体试件，并应与再 生混合混凝土组合构件同条件养护。试件的组合抗压强度，应按 现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GB/T50107的相关 规定分批检验评定，其强度试验方法应符合现行国家标准《普通 混凝土力学性能试验方法标准》GB/T50081的规定：评定过程 中试件的组合抗压强度标准值可按本标准第3.1.7条确定。再生 混合混凝土立方体试件的制备，应符合下列规定： 1针对同一配合比的新混凝土和具有相同立方体抗压强度 推定值的旧混凝土：当旧混凝土块体的替代率保持不变时，每浇 筑不超过100m的再生混合混凝土，应制备不少于2组试件： 2当新混凝土的配合比、旧混凝土的立方体抗压强度推定 值、旧混凝土块体的替代率任意一项发生改变时，应针对改变后 的再生混合混凝土制备不少于2组试件： 3试件边长应大于旧混凝土块体特征尺寸的2倍： 4应将预先浇水湿润后的旧混凝土块体一次性均匀投放在 试件模板所围空腔内部，然后浇灌新混凝土，应采用插入式振动 棒对旧混凝土块体和新混凝土的混合物进行充分振捣，振捣时振 动棒应插至底模板的上表面，并向四周撬动。 6.0.2检验评定再生混合混凝土组合立方体抗压强度所采用的

6.0.2检验评定再生混合混凝土组合立方体抗压强度所采

生混合混凝士立方体试件的尺寸及

6.0.3对涉及再生混合混凝土组合构件安全的部位：应进行再 生混合混凝土浇筑质量的实体检验。 6.0.+再生混合混凝土浇筑质量的实体检验宜采用超声法检测 技术，不宜采用钻芯法检测技术：也可采用型钢外贴压电材料和 再生混合混凝土内嵌压电材料的检测方法：对型钢与再生混合混 凝土之间的界面剥离以及再生混合混凝土的浇筑质量进行检验。

6.0.5当同条件养护的再生混合混凝土立方体试件的

强度被评定为不合格时，应按国家现行相关标准的规定，委托检 测机构对再生混合混凝土组合构件进行检测鉴定。

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格：非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”： 2）表示严格：在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”： 3）表示充许稍有选择，在条件许川时首先应这样做的： 正面词采用“”：反面词采川“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “川”。 2条义中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 合的规定”或“应按执行”

1《混凝土结构设计规范》GB50010 2 《钢结构设计标准》GB50017 3 《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T50081 《混凝土强度检验评定标准》GB/T50107 《钢管混凝土结构技术规范》GB50936 6 《连续热镀锌钢板及钢带》GB/T2518 7 《弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433 8 《组合结构设计规范》JGJ138 9 《自密实混凝土应用技术规程》JGJ/T283 10《钻芯法检测混凝土强度技术规程》JGJ/T384

中华人民共和国行业标准

再生混合混凝土组合结构技术标准

总则· 38 术语和符号 40 材料. 41 3. 1 混凝土 41 3.2 钢材及连接材料 45 构件设计· 47 4. 1 柱 47 4.2 梁 51 4.3 板 55 4. 4 墙 55 施工 57 检验 60)

1.0.1特征尺寸介于60mm~300mm的旧混凝土块状物与新混 凝土混合浇筑，并与型钢组合形成的构件，称为再生混合混凝士 组合构件。该类构件不仅可明显降低砂、石等天然资源的消耗。 符合可持续发展的国家战略，而且是从更为宏观的角度对旧混凝 土进行回收利用，简化了传统再生骨料（再生细骨料和再生粗骨 料的特征尺寸分别为0.075m~4.75mm和4.75mm~ 31.5mm）的烦生产过程，降低了该过程的能源消耗：同时还 节省了与旧混凝土块体体积租当的再生骨料混凝土配制所需的水 泥，使得旧混凝土的回收利用成本降低，环保节能效应史为 彻底。 再生混合混凝土组合构件所采用的再生混合混凝土：是由旧 混凝土块体和新混凝土两种材料混合浇筑而成，与传统组合构件 采川单一混凝土的做法明显不同，加之旧混凝土块体的特征尺寸 相比传统粗骨料显著偏大，使得再生混合混凝土组合构件在构造 要求、施工工.艺、质量检验等方面也与传统组合构件存在明显差 异：而这些差异在我国现行的国家和行业标准中尚未得到反映。 为了在实际.程中推厂应用再生混合混凝土组合结构，道切需要 制定相关行业标准以指导该类结构的设计、施工和质量检验。 近年来，国内高校以及设计和施工单位在再生混合混凝士组 合构件的基本力学性能、抗震性能、耐火性能、设计方法、构造 措施、施工工艺等方面开展了大量的科学研究与工程实践，研究 成果不断平富，工程经验不断积累。为在建筑工程应用再生混 合混凝土组合结构、做到安全适用、技术先进、经济合理、保证 质量、低碳节能，制定了本标准。

研究（包括多种组合构件的基本力学性能试验、抗震试验和耐火 试验）和试点工程应用，研究表明再生混合混凝土组合构件的相 关性能，总体上与全现浇组合构件几乎完全相当或仅略有降低。 在此基础上参考借鉴国内外相关技术成果制定本标准。 1.0.3本标准是在我国已有技术标准的基础上，针对再生混合 混凝土组合结构的特点编制的，该类结构的设计和施工还应符合 国家现行相关标准的规定。

本标准的术语和符号，是根据现行国家标准《工程结构设计 通用符号标准》（GB/T50132和《工程结构设计基本术语标准》 B/T50083的规定：并结合本标准的真体情况给出的。 实际工程中，考德到混凝块体的大小不可避免地具有险 机性：可按下述方法确定其特征尺寸：对于一批川混凝土块体。 要筛余率为5%的筛孔尺寸（尺寸一）与筛余率为95%的筛孔尺 于（尺寸二）之比不天于1.3.则取尺寸一和尺寸二的平均值作 为该批H混凝土块体的特征尺寸。当尺寸一与尺寸二之比大于 1.3时.需对该批门混凝土块体进行筛选，以使筛选后的混凝 土块体的尺寸一与尺寸二之比小于1.3。

3.1.1再生混合混凝土组合构件所采用的新混凝土与常规混凝

土结构所用混凝土相同：因此其各种性能指标应满足现行国 准《混凝土结构设计规范》GB50010的要求。为确保新混 充分填实旧混凝土块体之间的空隙，对新混凝土的砂率和粗 最大粒径分别给出了规定，以增强新混凝土的流动性。

3.1.2混凝土的氯离子含量和碱含量过高，可能引发钢 蚀和碱骨料反应，严重影响构件的受力性能和耐久性能。 根据现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的 需对旧混凝土的最大氯离子含量和最大碱含量进行规定

.3根据现行行业标准《钻芯法检测混凝土强度技术规程》

3.1.3根据现行行业标准《钻芯法检测混凝土强度技

GJ/T384的规定，相同龄期和条件下直径和高度均为100mm 的混凝土芯样的抗压强度相当于边长150mm的混凝土立方体的 抗压强度。在多个旧混凝土芯样的实测抗压强度的基础上：根据 该规程的规定，可统计得出混凝士的立方体抗压强度推定值 该推定值具有强度分布中0.05分位值的概率含义。旧混凝土芯 样的钻取及其强度检测应符合该规程的规定。 当施工单位采购使用门混凝土块体时，考虑到从采购的块体 上钻取直径100mm、高度100mm的芯样有时存在闲难：为方便 现场检测：也可从块体上钻取直径70mm、高径比1：1的芯样 进行测试。虽然现行行业标准《钻芯法检测混凝土强度技术规 程》JGJ/T384首推采用直径100mm、高度100mm的标准芯 样，但该规程也允许采用直径70mm、高径比1：1的芯样，

3.1.4已完成的若干试点工程

度最低约为15MPa，据此给出旧混凝土立方体抗压强

3.1.5为了在构件的设计过程中更好地确定再生混合温

3.1.6为保障再生混合混凝土组合构件中旧混凝土块体的

土的循环利用程度就越高，但施工浇筑难度也就越大。虽然该替 代率在实验室里曾高达50%，但施工已很是不易。大量试验表 明，当旧混凝土块体的替代率约为1/3时，可较好地实现循环利 用程度与施工浇筑难度之间的平衡。为保证施工质量，给出了旧 混凝土块体替代率的上限值。

3.1.9标准编制组开展了5组再生混合混凝土立方体试件

长分别为150mm和300mm，旧混凝王块体的替代率分别为 20%、30%和40%）、5组再生混合混凝土圆柱体试件（高径比 1：2，直径分别为150mm和300mm，旧混凝土块体的替代率分 别为20%、30%和40%）、5组再生混合混凝土梭柱体试件（高 宽比1：2，宽度分别为150mm和300mm，旧混凝土块体的替 代率分别为20%、30%和40%），以及同期6组全新混凝土立方 本、圆柱体、棱柱体试件（尺寸分别与对应的再生混合混凝土立 方体、圆柱体、棱柱体试件相同）的抗压强度测试。研究发现， 再生混合混凝土的组合轴心抗压强度与组合立方体抗压强度之比 约为全新混凝土轴心抗压强度与立方体抗压强度之比的（0.78~～ 0.98)倍（其中80%大于0.9倍，平均为0.916倍）。据此，参 照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的相关规定 再生混合混凝土的组合轴心抗压强度标准值按下式计算：

标准编制组开展了4组再生混合混凝土立方体试件（边长 300mm，旧混凝土块体的替代率分别为20%和30%），以及同期 2组全新混凝土立方体试件（边长300mm）的劈拉强度测试。 研究发现：第1组和第2组再生混合混凝土的劈拉强度与抗压强

度之比分别为7.2%和7.0%，对应的全新混凝土劈拉强度与抗 压强度之比为7.3%：第3组和第4组再生混合混凝土的劈拉强 度与抗压强度之比分别为6.1%和6.2%.对应的全新混凝土劈 拉强度写抗压强度之比为5.6%。考到混凝土试验不可避免的 离散性，可近似认为再生混合混凝土的劈拉强度与抗压强度之比 全新混凝士的相应比值一致。据此：再生混合混凝士组合轴心 拉强度标催值与组合立方体抗压强度标准值之间的定量关系 接参照现行国家标准《混凝士结构设让舰范》（GB50010中混 凝土轴心抗拉强度标准值与立方体抗压强度标准值之间的定量关 系：并偏安全地考10%的折减取用。 当再生混合混凝土的红金立方体抗压强度标准值介于表 3.1.9所列数据之间时．按线性插值处理。

土弹性模量与轴心抗压强度的平方根之间存在线性关系。由此可 知．当再生混合混凝土和全新混凝土的轴心抗压强度相同时：前 者弹性模量平均约为后者的0.93倍：且绝大多数情况都大于 0.85倍。在此基础上：进一步考再生混合混凝土的组合轴心 抗压强度与组合立方体抗压强度之比约为全新混凝土轴心抗压强 度与立方体抗压强度之比的（0.78~0.98）倍（儿币80%大于 0.9倍，平均为0.916倍）通过对现行国家标准《混凝土结构 设计规范》（B50010常规混凝土的弹性模量来以折减系数 0.80.即可得到表3.1.11。 再生混合混凝士的剪切模量与弹性模量之比直接按现行国家 标准《混凝土结构设计规范》GB50010采用。 再生混合混凝土的组合立方体抗压强度标催值介于表 3.1.11所列数据之间时：按线性值处理

3.2.1～3.2.+再生混合混凝土红合构件所采川的结构钢与常规 钢结构所用结构钢相同考撼构件的重要性、荷载特征、应力状 态、钢材厚度、连接方式、环境条件等因素、所用结构钢的各码 能指标应满足现行因家标准《钢结构设订标准》GB50017的 相应要求：其强度指标和物理性能指标直接按该标准或现行国家 标准《连续热镀锌钢板及钢带》（GB/T2518（注：主要针对组合 楼板的压型钢板）的规定取川：与之相应的焊接焊条、焊丝 和焊剂以及连接用螺栓也应符合该规范的规定：焊缝质量等级和 焊缝强度指标：以及螺栓连接的强度指标、钢材摩擦面抗滑移系 数和设计预拉力应符合该规范的规定。此外，该规范还给出了单 个抗剪栓钉的承载力设计值计算公式。 作为抗剪连接件的栓钉应该是符合现行国家标准《电弧螺柱 焊用圆柱头焊钉》（GBT10433规的*格产前：不得用短钢筋 代替栓钉。

3. 2. 5、3. 2. 6

凝土结构所用钢筋相同，考虑构件的重要性、荷载特征、应力状 态等因素，所用钢筋的各项性能指标应满足现行国家标准《混凝 土结构设计规范》GB50010的相关规定，其强度和弹模指标直 接按该规范的规定取用。

4.1.1基子空钢留拥心受床的分析结果：现行国家标准《钢省 花凝土结构技术规范》（GB50936给出了圆钢管径厚比的上限值 即受压为主时圆钢管的径厚比不应大于135R。由于该限值没 有考混凝土对钢管局部稳定的有利作用.因而显得过于保守。 在标准编制组开展的相关试验：虽然圆钢管再生混合混凝土辑 卡柱和儒压柱的钢管径厚比分别高达200和160.但钢管局部屈 拍并未出现明显提前的情况，而是一般发生在钢管受压屈服前 后。此外：福州大学陶忠教授课题组曾对圆钢管混凝土柱的力学 生能开展过较系统的研究：认为工程设计中只要钢管径厚比不大 于150R，都是可行的。综合上述因素：本标准将圆钢管再生混合 混凝土柱的径厚比上限值取为150R。 现行国家标准《钢管混凝土结构技术规范》GB50936规定 受压为主时方钢管宽厚比不应大于60R2。参照此规定：给出方 钢管再生混合混凝土柱的宽厚比工限值。 4.1.2标准编制组的研究表明：当再生混合混凝土的组合抗压 强度与常规混凝土的抗压强度接近时：圆钢管再生混合混凝士杆 的轴压和偏压承载力分别与带圆钢管混凝土柱的对应承载力基 本机当。现行同家标准《钢管混凝土结构技术规范》（GB50936 规定.受压为主时圆钢管径厚比不应大于135R，在此范围内圆 钢管再生混合混凝土柱的轴压和偏压承载力应符合该规范的相关 规定。 福州大学陶忠教授课题组研究认为：式（4.1.2）用于径厚 化不大于150R，的圆钢混凝土柱在轴压荷载和压弯荷载作用下 的承载力设计是合理的。标准编制组开展了36根圆钢管再生混

合混凝土中长柱（高度1600mm，直径160mm.钢管径厚比80 和160，钢管采用Q235和Q345钢材）的轴压和偏压试验：研 究表明即使在径厚比等于160的情况下：利用式（4.1.2）仍可 较好地预测圆钢管再生混合混凝土柱的轴压和偏压承载力。为 比：当径厚比天于135R仰不天于150R时：圆钢管再生混合 混凝柱的轴压和偏压承裁力可按式（4.1.2）进行让算

和160，钢管采用Q235和Q345钢材）的轴压和偏压试验：研 究表明即使在径厚比等于160的情况下：利用式（4.1.2）仍可 校好地预测圆钢管再生混合混凝土柱的轴压和偏压承载力。为 比：当径厚比天于135R位不天于150R时.圆钢管再生混合 混凝士柱的轴压和偏压承载力间按式（4.1.2）进行计算。 4.1.3标缩红开展了12根方钢管再混*混凝土柱（高度 2.100mm.边长240mm.钢管宽厚比40和80.钢管采用Q345 钢材）的轴压和偏压试验。研究发现：当钢管宽厚比不大于60 R，：且再生混*混凝土的**抗压强度与常规混凝土的抗压强 接近时：方钢管再生混*混凝王柱的轴压和偏压承载力分别马 常规方钢管混凝土柱的对应承载力基本相。 4.1.+现行国家标准《钢管混凝士结构技术规范》GB50936规 *：受压为主时圆钢管径厚比不应天于135R：在此范围内圆钢 再生混合混凝土柱的受剪承载力应符合该规范的相关规定。 试验和计算表明：即使在径厚比等于200的情况下：利用式 （4.1.4）不等号右边的表达式仍可较好地预测圆钢管再生混合混 疑士柱的受剪承载力。为此，当径厚比大于135R，伯不大于 150R，时：该类柱的受剪承载力川按式（4.1.4）计算。 考虑地震作时：式（4.1.4）的行边本应除以承载力抗 周整系数YE（该系数通常小于1，不除以该系数偏于安全）。仁 鉴于如下两点考意：本标准暂不计及该系数的调整：也不对管闪 昆凝士的抗剪贡献进行折减：①公式所涉及的钢管径厚比相对较 大采川了再生混舍混凝土：②管内混凝士不存在钢筋混凝士 构件剪压区表层混凝土剃落的间题

00mm.迈长240mm.钢管宽厚比40和80.钢笔采用Q34 材）的轴压和偏压试验。研究发现：当钢管宽厚比不大于6 ，再生混*混凝土的红*抗压强度与常规混凝土的抗压 接近时，方钢管再生混*混凝王柱的轴压和儒压承载力分别 规方钢管混凝土柱的对应承载力基本相当。

+.1.4现行国家标准《钢管混凝土结构技术规范》（B50936规

管再生混合混凝土柱的受剪承载力应符合该规范的大规定。 试验和计算表明：即使在径厚比等于200的情况下利用式 （4.1.4）不等号右边的表达式仍可较好地预测圆钢管再生混合混 疑土柱的受剪承载力。为此，当径厚比大于135R，但不大于 150R，时．该类柱的受剪承载力可按式（4.1.4）计算。 考虑地震作川时：式（4.1.4）的边本应除以承载力抗震 周整系数YE（该系数通常小于1：不除以该系数偏于安全）。值 鉴于如下两点考：本标准暂不计及该系数的调整：也不对管闪 昆凝十的抗剪贡献进行折减：①公式所涉及的钢管径厚化相对较 大：H采川了再生混*混凝土：②管内混凝士不存在钢筋混凝士

1.5现行用家标准《钢混凝土结构技木规范》（GB50936

定：受压为主时圆钢管径厚比和方钢管宽厚比分别不应大于 135R，和60R2：在此范围内圆钢管再生混合混凝土柱和方钢管再 生混合混凝土柱的轴压比限值执行该规范的规定。 试验表明，圆钢管实际径厚比等于168.5时：实际轴压比为

会因旧混凝土块体的采用而呈现明显变化。因此：当方钢管宽厚 化或圆钢管径厚化满足现行国家标准《钢管混凝土结构技术规 范》GB50936的要求时钢管再生混合混凝土柱与钢梁或钢筋 混凝土梁、板的连接设计执行该规范的规定。

+.1.12现行国家标准《钢管混凝土结构技术规范》（GB509

规定，受压为主时圆钢管径厚比不应大于135R。当

上述限值时，为避免闪钢管壁较薄导致节点域传力能力不足，有 必要对节点域及其附近的钢管进行局部加厚。当局部加厚处的钢 管外径与壁厚之比不大于上述限值时，即可按现行国家标准《钢 管混凝土结构技术规范》GB50936的规定，对钢管再生混合混 凝土柱与钢梁或钢筋混凝土梁（板）的连接进行设计。 试验表明，当局部加厚钢管向上和向下伸出节点域的长度等 于钢管外径的一半时，已可较好地实现强柱弱梁更强节点的设计 要求。

4.2.1U形外包钢再生混合混凝土梁由U形外包钢、内填再生 混合混凝土、抗剪栓钉、拉结件、钢筋混凝土翼板5部分组成。 将钢筋混凝土梁的纵筋和箍筋转化为连续的U形外包钢：不仅 可减少钢筋绑扎和支模拆模等工序，还可极大地方便旧混凝土块 本的投放。由于本标准未对U形外包钢再生混合混凝土梁的疲 劳验算作出规定，故暂不适用于直接承受动力荷载的情况。 考虑到薄钢板的焊接质量有时不易保证：U形外包钢最好 采用冷弯成型。现行国家标准《混凝士结构设计规范》（B 50010要求框架梁截面宽度不宜小于200mm：加之U形外包钢 的空腔内还要投放旧混凝土块体，因此U形外包钢的横截面宽 度不宜小于200mm。 试验表明：即使U形外包钢的钢板厚度仅有2mm（实测厚 度1.68mm），足尺的U形外包钢再生混合混凝士梁仍具有良好 的受力性能。但考虑到施工过程中钢板的稳定性以及抗剪栓钉和 拉结件的可焊性，建议钢板厚度不小于4mm。 1.2.2为了不阳挡H湿凝十块体的投放，U形外包钢的上翼缘

4.2.2为了不阻挡H混凝土块体的投放，U形外包钢的

应从梁的两侧面向外延伸（即外翻）而不是向内延伸（即内翻）。 为保证钢筋混凝土翼板与U形外包钢之间纵向剪力的可靠传递， U形外包钢两侧上翼缘的上表面应沿梁纵向布设抗剪栓钉。为 发挥栓钉传递剪力的作用，对栓钉的直径和长度作了规定。

果拉结件梁纵尚的布设间距过小，将对混凝主块体的投放造 成困难．反之若布设间距过大，则会降低拉结效应．为此规定了 该间距的上、下限取值

4.2.3试验表明.为提高U形外包钢再生混合混凝土梁正

的承载能力.在梁底配置适量纵向受拉钢筋比增加U形外 的壁厚更为经济有效·同时梁震纵筋还川显著减小U形列 与内填混凝土之间的滑移。为保证钢筋和混凝十之间的可靠 ，规定了前者与U形外包钢净间距的下限值，

4.2.+由于U形外包钢的上口完全开敲.其负恋矩区的

拉钢筋配置应按现行[困家标准《混凝土结构设计规范》（B 50010执行。

4.2.5现行国家标准《钢结构设计标准》（B50017给出了钢

4.2.6、4.2.7

主混合混凝土梁：近似按简单塑性理论计算梁的正截面受弯承载 力。现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB50010规定.当 昆凝士强度等级不超过（50时：等效受压区高度与实际受压区 高度之间的换算系数取0.8。参照该规范：当再生混合混凝十的 组合立方体抗压强度标准值不超过50MPa时·3收为0.8。考虑 地震作用时、虽然现行国家标准《建筑抗震设计规范》（GB 50011规定受弯梁的承载力抗震调整系数YE等于0.75.仙由于 U形外包钢混凝土梁在我的应川还相对较少本标准偏安全 地取=0.8

剪连接件的计算专门作了规定：本标准参照该规范执行。由于U 形外包钢再生混合混凝土梁的抗剪栓钉全部位于翼板内，因此该 标准相关公式中的混凝土力学性能参数应取为翼板混凝土的力学 胜能参数。该规范钢梁与混凝土翼板交界面的纵尚剪力，现指 U形外包钢与翼板交界面的纵向剪力。本条没有考虑该交界面 上U形外包钢内填混凝土对纵向剪力的分担作用，偏于安全。

+.2.10现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017对

现门家你低纳铝构 口牙 的挠度计算专门作了规定：本标准参照该规范执行。考虑到正 弯矩作用下U形外包钢内填混凝士的开裂效应，本条偏保守地 不考虑内填混凝土对抗弯刚度的贡献。这样U形外包钢的翼 缘、腹板和底板可分别视作常规工字钢的上翼缘、腹板和下 翼缘。 4.2.11H型钢上翼缘的存在会对IH混凝土块体的投放造成较 大阻碍，且正弯矩区的上翼缘对截面承载力贡献较小，因此仪在 H型钢的两端焊有上翼缘，以方便旧混凝土块体的投放。 4.2.12H型钢再生混合混凝土梁每端的H型钢上翼缘所发挥 的作用，与钢筋混凝土梁支座负弯矩受拉钢筋的作用类似，因此 参照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010有关钢筋 混凝土梁支座负弯矩受拉钢筋的截断要求，该上翼缘应延伸至按 正截面受弯承载力计算不需要上翼缘的截面以外一定距离处

挠度计算专门作了规定，本标准参照该规范执行。考虑到 矩作用下U形外包钢内填混凝士的开裂效应，本条偏保守 考虑内填混凝土对抗弯刚度的贡献。这样：U形外包钢的 、腹板和底板可分别视作常规工字钢的上翼缘、腹板和 缘。

定负弯矩钢筋截断点时，考虑了负弯矩钢筋的锚固长度尚题，但 由于H型钢再生混合混凝土梁每端的H型钢上翼缘均与腹板焊 接成一个整体，因此在确定上翼缘的延伸长度时无需考虑类似 问题。 与钢筋混凝土梁的负弯矩区仅有上部纵向钢筋承担拉应力不 司，H型钢再生混合混凝土梁的负弯矩区是由上部纵向钢筋和 H型钢的上翼缘共同分担拉应力，因此工翼缘的延伸要求可比 钢筋混凝土梁支座负弯矩受拉钢筋的截断要求有所放松。

4.2.13为使现场浇筑时H混凝土块体能够顺利投放，对

再生混合混凝土梁所采用的旧混凝土块体的特征尺寸作了 ，设计过程中，宜在合理范围内尽量采用较大直径的纵向钢 箍筋，以减少上部纵向钢筋和箍筋的数量，

4.2.14与常规H型钢混凝土梁相比，H型钢再生混合

梁主要有两点区别：①采用再生混合混凝土；正弯矩区存在 H型钢上翼缘缺失的梁段。但这两点并不影响现行行业标准 《组合结构设计规范》JGJ138中针对型钢截面为充满型实腹型 钢的型钢混凝土框架梁所给出的正截面受弯承载力计算公式、斜 截面受剪承载力计算公式、最大裂缝宽度计算公式、长期刚度计 算公式的推导。因此，H型钢再生混合混凝土梁仍可采用该规 程所给公式进行计算，只需将关公式中的混凝土轴心抗压强度 取为再生混合混凝土的组合轴心抗压强度，并在涉及无H型钢 上翼缘的梁段时，将上翼缘的宽度和厚度取为0。 标准编制组开展了9根H型钢再生混合混凝土梁（梁长 3600mm，净跨3300mm，梁截面250mm×350mm，型钢截面 200mm×100mm×5.5mm×8mm）的受弯试验。研究发现，采 用现行行业标准《组合结构设计规范》JGJ138给出的型钢截面 为充满型实腹型钢的型钢混凝土框架梁的正截面受弯承载力计算 公式，可以较好地预测试验梁的正截面受弯承载力，且预测结果 总体偏于安全。

4.3.1相比开口型压型钢板，闭口型或缩口型压型钢板具有组 合作用强、耐火性能好等优点，为此本标准优先推荐这两类压型 钢板。为保障旧混凝土块体在压型钢板凹槽处的浇筑质量，对压 型钢板的单槽槽口最小浇筑宽度与H混凝土块体特征尺寸之差作 了规定。

4.3.2现行中国工程建设标准化协会标准《组合楼

工规范》（ECS273规定了常规压型钢板组合楼板的总厚度不应 小于90mm，同时压型钢板肋顶以上混凝土厚度不应小于 50mm。为方便旧混凝土块体的应用：考到本标准第3.1.6条 的规定以及旧混凝土块体特征尺寸的下限值为60mm，计算取整 后可得压型钢板肋顶以上混凝土厚度的下限值。在此基础上：压 型钢板再生混合混凝土组合楼板的总厚度下限值也相应做了 提高。

+.3.3明火试验表明：当常温下简支压型钢板再生混合

组合楼板的跨中组合弯矩与跨中受弯承载力之比不天于0.2或 0.4时，无需涂抹防火涂料即可满足1.5h或1.0h的耐火极限要 求：而当该比值等于0.5时，只需在压型钢板底面涂抹厚度 10mm的非膨胀型防火涂料即可实现长达3.0h的耐火极限。考 虑该比值实测值与设计值之间的转换关系偏保守地制定本条。

4.+.1外置钢板再生混合混凝土剪力墙由两片外包钢板、外包

4.4.1外置钢板再生混合混凝土剪力墙由两片外包钢板、外包 钢板之间的内填再生混合混凝土、外包钢板和内填再生混合混凝 土之间的接三部分组成。标准编制组前期开展了外置双侧钢板 再生混合混凝土剪力墙的相关试验但暂未涉及外置单侧钢板再 生混合混凝土剪力墙，为此本标准目前仅对前者的设计作出规 定。考虑到本标准第3.1.6条的规定以及旧混凝土块体特征尺寸 的下限值为60mm，计算可得墙总厚度的下限值

4.4.2为方便旧混凝土块体在两片外包钢板之间的投放：以及 再生混合混凝土的振捣，外包钢板与内填再生混合混凝土之间的 连接应沿竖向上、下对齐，且前、后一一对应。 4.4.3试验表明，即使在单片钢板厚度仅为1.0mm~2.0mm 的情况下，只要墙的总厚度与单片钢板厚度之比不超过100且设 计轴压比不超过0.5，外置钢板再生混合混凝土剪力墙的破环位 移角仍可大于1/80。们考虑到施工过程中钢板的稳定性以及栓 钉等连接的焊性，建议单片钢板的厚度不宜小于6mm。为安 全起见，墙总厚度与单片钢板厚度之比的上限值作了适当降低。 4.4.4试验表明：实际轴压比为0.2（设计轴压比约为0.35） 时：外置钢板再生混合混凝土剪力墙具有良好的抗震性能，破坏 位移角约为1/35；实际轴压比为0.3（设计轴压比约为0.5） 时，该类墙的抗震性能虽有所退化，但破坏位移角仍可达1/50 左右。据此，对于抗震等级较高的情况，规定了较严的设计轴压

+.+.+试验表明：实际轴压比为0.2（设计轴压比

时：外置钢板再生混合混凝土剪力墙具有良好的抗震性能，破坏 位移角约为1/35；实际轴压比为0.3（设计轴压比约为0.5） 时，该类墙的抗震性能虽有所退化，但破坏位移角仍可达1/50 左右。据此，对于抗震等级较高的情况，规定了较严的设计轴压 比限值。表4.4.4中的限值相比现行行业标准《钢板剪力墙技术 规程》JGJ/T380的相应限值收紧了0.05，且只适用于设防烈 度为（6～8）度的情况。

5.0.1为避免混乱，施工现场的旧混凝土块体应根据其特征尺 和预先采用钻芯法检测确定的立方体抗压强度推定值进行分类 堆放。为保障再生混合混凝土的质量，Ⅱ川混凝土块体不应含有各 种杂物，块体表面应确保未被污染并清洗士净。

5.0.2现场施T.难免出现偏差

决体替代率的充许波动幅度作了规定。为避免旧混凝土块体 及收新混凝土中的水分，造成新混凝土实际水胶比降低进而景 其强度和流动性，在与新混凝土混合之前，旧混凝土块体表面 流分浇水湿润

目密实混凝土具有流动性高、均匀性和稳定性好等特点，

5.0.3自密实混凝土具有流动性高、均匀性和稳定性好

5.0.+由于叫混凝土块体的特征尺寸较大DB42／T 1651-2021 房屋建筑和市政基础设施工程安全生产事故隐患排查与治理要求.pdf，而泵管直径有限，

国前暂无法进行再生混合混凝土的泵送施T.。针对压型钢板再生 混合混凝土组合楼板，以及梁高不超过500mm的U形外包钢再 生混合混凝土梁，本标准建议了一种先将旧混凝土块体一次性均 匀分散投放，然后持续浇灌新混凝土并不断振捣的施工方法。标 准编制组分别开展了压型钢板再生混合混凝土组合楼板（板长 2900mm、板宽620mm、板厚120mm~160mm）和U形外包钢

再生混合混凝土梁（梁长5600mm、梁宽200mm、梁高450mm） 的浇筑工艺试验，试验时先将全部旧混凝土块体一次性均匀分散 投放在压型钢板上表面或U形外包钢所围空腔内部：然后持续 浇灌新混凝士并充分振捣。拆模后首先将试件的压型钢板或0 形外包钢剥离，观察再生混合混凝土与型钢接触面的表观情况， 随后将试件横向砸断以观察横断面的浇筑情况。试验发现：再生 混金混凝土与型钢的接触面密实且光滑：试件横断面密实无缺 陷，表明此施工方法可以保障新混凝土和旧混凝土块体的混合浇 捣质量。 振捣过程中，振动棒尚四周撬动川有效扩大相邻门混凝土块 本之间的间隙，以及旧混凝土块体与压型钢板或U形外包钢之 间的间隙，以便新混凝土更好地进入这些间隙进行填充。

5.0.5由于目前无法进行再生混合混凝土的泵送施T

用旧混凝土块体投放和新混凝土浇灌反复交替进行并充分振捣的 人工浇捣法。先浇灌一层厚度约100mm的新混凝土，可减少自 中下落的旧混凝土块体的弹跳现象。 若每次投放的旧混凝土块体在构件内部的堆积高度过高，可 能出现后续新混凝士即使充分振捣也无法与旧混凝土块体完全混 合的现象：为此有必要对该堆积高度的上限进行限制。编制组分 别对特征尺寸150mm和200mm的混凝土块体开展了浇筑工 艺试验，试验时首先在不同模板内部一次性堆放400mm、 600mm、700mm、800mm、1000mm高的旧混凝土块体，然后 自上而下浇灌新混凝土并插人振动棒进行振捣·一段时间后拆模 并通过测和超声波技术检测混凝土的密实度。试验表明：当新 混凝土分别为常规混凝土和自密实混凝士时，只要块体的一次性 放高度分别不超过600mm和700mm，试件中新混凝土和混 土块体的混合浇捣质量均属良好：未发现明显缺陷。考到试 验过程中振捣较为充分，而施工现场的振习惯与之存在一定差 异，偏保守地规定每层旧混凝土块体的堆积高度不超过400mm。 若每层新混凝土的浇灌高度过大，将会降低构件中旧混凝士

块体的替代率，结合工程经验对每层新混凝土的浇灌高度上限作 了规定。 当构件高度较大时，手握振动棒的软体部分无法进行四周撬 动，因此相邻插点之间的水平距离相比本标准第5.0.4条有所 减小。 当有可靠依据时，也可采用在不间断泵送新混凝土的同时： 持续均匀投放旧混凝土块体并充分振捣的施工方法。但无论是哪 种施工方法，关键在于振捣一定要充分以确保旧混凝土块体在 新混凝土的分散性以及两者的混合浇捣质量。 5.0.6H型钢再生混合混凝土梁的H型钢下翼缘与梁底模板之 百的间隙相对较小，且该间隙内布设有下部纵向钢筋和箍筋，为 确保该间隙的浇筑质量，应在投放旧混凝块体之前。首先浇灌 层淹没H型钢下翼缘的新混凝土并充分振捣。随后.区别梁 高不超过500mm和梁高大于500mm两种情况，分别参考本标 准第5.0.4条和第5.0.5条的做法，完成后续浇筑。 5.0.7当再生混合混凝土组合构件中的型钢较薄时，若处置不 当，有可能在制作、运输、装卸、吊装、堆放、安装、混凝土浇 筑的某个或某些环节导致型钢发生局部屈曲等非弹性变形.为避 免此情况制定本条。

600mm×600mm×600mm）的尺寸效应试验结果，同时参考现 行行业标准《水工混凝土试验规程》DI/T5150的相关规定 综合给出表6.0.2。边长大于150mm的组合立方体抗压强度。 等于边长150mm的组合立方体抗压强度乘以对应的尺寸换算 系数。 6.0.3、6.0.4对涉及再生混含混凝土组合构件安全的重要部 位，可采用超声波法对再生混合混凝土的浇筑质量进行检验；也 可采用型钢外贴压电材料和再生混合混凝土内嵌压电材料的检测 技术，基于应力波传播测量和机电耦合阻抗测量，对型钢与再生 混含混凝土之间的界面剥离以及再生混合混凝土的浇筑质量进行 检验。自前，我国在建和已建成的部分超高层建筑的钢管混凝土 构件的界面粘结状态和核心混凝土缺陷检验：已采用了基于压电 专感的检测技术，取得了较好效果。 于构件内部存在特征尺寸较大的旧混凝土块体，不适合采 用钻芯取样方法进行实体检验。因为芯样碰巧由旧混凝士块体 钻取而得：则所测强度并不代表再生混合混凝的组合强度，据 比也无法说明构件内部再生混合混凝土的浇筑质量。

6.0.5当同条件养护的再生混合混凝土立方体试件的组

强度被评定为不合格时：表明已施工的再生混食混凝土组合构件 可能存在安全隐患·此时应按照国家现行相关标准的规定，委托 具有相应资质等级的检测机构对构件进行检测鉴定某工程10kv变电站设备安装施工组织设计，并根据鉴定 结论采取有效对策。