标准规范下载简介
DBJ51／T 139-2020 四川省玻璃幕墙工程技术标准(附条文说明).pdf5.3.13主体结构在变形缝两侧会发生相对位移（沉降或者
缩），若玻璃面板跨越主体结构变形缝，则该部位的玻璃面板会 因主体结构变形对玻璃面板产生挤压或拉伸而破损，存在较大 的安全隐患。可采用柔性或金属材料在变形缝处封修。变形缝 两侧对应部位的幕墙采取的构造方式，应能适应各自主体结构 的位移。
5.4.2玻璃幕墙与各层楼板、窗台墙、结构梁的间隙的防火封
5.4.2玻璃幕墙与各层楼板、窗台墙、结构梁的间隙I
啫措施应该满足要求。防火构造支撑连接要可靠工业园区三期市政道路东垟路施工组织设计.doc，还要有一定的 变形能力。为防止下层建筑失火后烟气升至上层，应对层间位 置的缝隙进行烟气封堵，缝隙处可采用防火密封胶、防火密封漆 专用缝隙封堵阻火模块等方式进行封堵
5.4.3位于防火分区处的玻璃幕墙，应沿防火墙外沿设置水平
宽度不小于2.0m且耐火极限不低于1.0h的实体墙，或者对该部 位幕墙采用防火玻璃墙，水平宽度不小于2.0m目耐火极限不低 于1.0h，阻止相邻防火分区之间的火势蔓延。
5.4.5设置本条规定是为避免发生火灾时，相邻防火分区之间
因玻璃爆裂而相通，导致火势和高温烟气迅速扩散和蔓
5.4.6防火玻璃裙墙或防火玻璃墙作为建筑的墙体构件，由
火玻璃与防火密封胶、幕墙框架等构件组成一个整体，并按照《建 筑构件耐火试验方法》GB/T9978的垂直分隔构件耐火极限的测 试方法测试，达到相应的耐火极限要求。防火玻璃仅仅是该墙体 构件的一部分，不能代表防火玻璃裙墙或防火玻璃墙整体
5.5.1作为建筑外围护体系的玻璃幕墙，其金属框架可与建筑 本身的防雷设计相结合，与主体结构防雷系统可靠连接，并符合 连接导体间接触面积的规定，保持真实有效的电气通路，比如： 在幕墙立面规定范围之内，在玻璃幕墙的铝合金立柱的芯套部位 设置柔性导线连通，铜质导线截面积不小于25mm²，铝质导线截 面积不小于30mm²。在设有水平均压环的楼层，对应于设置电气 通路立柱的预埋件或固定件可采用圆钢或扁钢与均压环焊接，形
成可靠的电气通路。扁钢截面不宜小于5mm×40mm，圆钢直径不宜小于12mm。焊缝和莲线应涂防锈漆。5.6热工设计5.6.1幕墙玻璃的光学性能和热工性能技术参数包括传热系数、太阳得热系数、可见光透射率、可见光反射率等。5.6.2透明幕墙中玻璃和框材的传热系数是不同的，应按照其面积比例进行加权计算，得出透明幕墙的整体平均传热系数，不能单以玻璃自身的传热系数替代透明幕墙的传热系数。对于隐框玻璃幕墙，传热系数应按照玻璃之间的密封胶和玻璃的面积比例加权计算。透明幕墙的传热系数计算应符合现行《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151的规定。5.7幕墙开启窗设计5.7.2对玻璃幕墙开启窗开启方式的选择，应综合考虑建筑效果、使用功能、安全可靠性、经济性等因素，布置位置应避开建梁、柱和墙体，保证安全可靠和启团方便。5.7.3玻璃幕墙开启窗不宜过大。开启窗过大会造成扇框变形较大，启闭困难，给使用带来不便，影响开启窗的密封性和安全性。同时，开启窗过大，五金件难以满足要求，存在较大的安全隐惠。采用挂钩式上悬窗，应考虑安装方便和设置有效防止脱钩的构造措施。5.7.4为保证外平开窗在开后和关闭时操作便捷，同时避免开启窗“掉角”，外平开窗窗扇宽度不宜大于0.6m，窗扇高度不宜144
5.7.5200m以上部分由于风荷载较复杂多变，为避免开启窗脱 落伤人，玻璃幕墙200m以上的部分不宜设置向外开启窗。
5.7.5200m以上部分由于风荷载较复杂多变，为避免开启窗脱
一道腔体的少量雨水起到阻挡作用，同时应设置排水孔。锁点数 量的合理选择，是保障开启窗满足气密性、水密性和抗风压性能 要求的重要因素。
5.8.隐框玻璃希墙的板块是用结构胶将玻璃面板与副框相和 结而成。设计与制作时，应选用性能稳定可靠、符合质量规定的 结构胶。对于高层建筑，尤其是建筑高度超过100m时，一旦有 结构胶发生意外的粘结失效，其脱落产生的危害非常大。因此， 从提高安全性角度出发，对离地高度在100m上方的玻璃幕墙不 准荐选用隐框构造方式。确有使用需求时，也应从安全使用角度 出发，增设除硅酮结构胶以外的合理可靠的连接构造措施，作为 强化构造安全性的辅助措施。当玻璃幕墙的钢化玻璃使用高度超 过100m时，宜按现行国家标准《玻璃缺陷检测方法光弹扫描 法》GB/T30020进行玻璃缺陷检测
5.8.4安全玻璃包含夹层玻璃、钢化玻璃或超白钢化玻璃，钢 化玻璃宜进行均质处理，
5.8.4安全玻璃包含夹层玻璃、钢化玻璃或超白钢化玻璃，钢
5.8.5夹层玻璃的玻璃可选用浮法玻璃、半钢化玻璃
离、均质钢化玻璃等多种玻璃材料形式，
全玻璃幕墙中玻璃肋采用单片钢化玻璃或单片半钢化玻璃
时，一日受到意外撞击或特殊荷载作用，钢化玻璃会迅速破碎并 成颗粒状散落，从而使得玻璃肋支承结构的承载能力丧失为零， 进而导致所支承的玻璃面板失效，发生大范围玻璃面板垮塌风险 采用夹层玻璃可以大幅降低钢化玻璃破碎成颗粒状、玻璃面板突 然跨塌的风险。而单片浮法玻璃应力超限时，玻璃会出现裂纹， 但出现裂纹的玻璃仍具有一定的残余承载力，降低了所支承面板 立即发生大面积垮的风险。因此对于全玻璃幕墙中的玻璃肋， 不建议采用单片钢化玻璃或者单片半钢化玻璃。 由于全玻幕墙玻璃肋粘结时多采用酸性硅酮结构密封胶，若 采用夹层玻璃，会对胶片产生影响，因此在采用夹层玻璃作为玻 离肋时，应进行封边处理。 5.8.6公共场所安装的玻璃幕墙，由于玻璃的透明特性，易发 生人员或物体冲撞、挤压事故，造成可能的人员伤害和财产损失 因此，此类部位的玻璃幕墙应采用安全玻璃中的夹层玻璃，并应 设置明显的警示标杰 降低事故危事
生人员或物体冲撞、挤压事故，造成可能的人员伤害和财产损失。 因此，此类部位的玻璃幕墙应采用安全玻璃中的夹层玻璃，并应 设置明显的警示标志，有效防止此类事故的发生，降低事故危害。
6.1.2未采用滑动构造连接做法的幕墙支承结构（如索结构、
大跨索桁架结构），均会因为温度作用产生附加内力及变形，此时 应考虑温度作用的影响。温度作用取值可按下列方法进行： 1应以结构合龙或形成约束的时间确定其初始温度，所承 受的最高（或最低）温度与初始温度的差值作为温度作用取值。 2因幕墙通常与外界环境直接相邻，幕墙结构温度波动幅 度要比主体结构大，温度变化速度相对主体结构要快。幕墙结构 初始温度、所承受的最高（或最低）气温宜由小时平均气温确定； 最高气温计算时尚宜依据结构朝向和表面吸热性质考虑太阳辐射 的影响。幕墙结构最高（最低）温度可在《建筑结构荷载规范》 GB50009中最高（最低）基本气温的基础上适当增大（降低）后 确定。考虑结构朝向和表面吸热性质后，太阳辐射弓起的温度变 化情况可按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009条文说 明的相关内容确定。 6.1.3结构抗设计的标准是小震下保持弹性，基本不产生损
6.1.3结构抗震设计的标准是小震下保持弹性，基本不产生损 坏。在这种情况下，幕墙也应基本处于弹性工作状态，因此，本 标准中有关内力和变形的计算均可采用弹性方法进行。
用和温度作用，会产生多种内力（应力）和变形，情况比较复 杂。本标准要求分别进行永久荷载、风荷载、地震作用效应计
算；温度作用的影响，通过构造设计或计算分析予以考虑。承 载能力极限状态设计时，应考虑作用效应的基本组合：正常使 用极限状态设计时，作用的分项系数均取1.0。本条给出的承载 力设计表达式具有通用意义，作用效应设计值S或Se可以是内 力或应力，抗力设计值R可以是构件的承载力设计值或材料强 度设计值。 幕墙构件的结构重要性系数，与设计使用年限和安全等级 有关。除预理埋件之外，其余幕墙构件的安全等级不会超过二级， 没计使用年限一般为25年。同时，幕墙大多用于大型公共建筑 正常使用中不充许发生破坏。因此，结构重要性系数%取不小于 1.0。 幕墙结构计算中，地震效应相对风荷载效应是比较小的，通 常不会超过20%，如果采用小于1.0的系数次E予以放大，对幕墙 结构设计是偏于不安全的。所以，幕墙构件承载力抗震调整系数 /RE取1.0。 幕墙面板玻璃及金属构件（如横梁、立柱）不便于采用内力 设计表达式，所以在本标准的相关条文中直接采用与钢结构相化 的应力表达形式：预理埋件设计时，则采用内力表达形式。采用应 力设计表达式时，计算应力所采用的内力（如弯矩、轴力、剪力 等），应采用作用效应的基本组合。 6.1.7当玻璃面板偏离横梁截面形心时，面板的重力偏心会使 横梁产生扭转变形。当采用中空玻璃、夹层玻璃等自重较天的面 板和偏心距较大时，要考虑其不利影响，必要时行横梁的抗扭
6.1.7当玻璃面板偏离横梁截面形心时，面板的重力偏心会使 横梁产生扭转变形。当采用中空玻璃、夹层玻璃等自重较天的面 板和偏心距较大时，要考虑其不利影响，必要时进行横梁的抗扭 承载力验算，
6.2.6高强钢丝和高强钢绞线的弹性模量按《混凝土结构设计 规范》GB50010取用。钢绞线和钢丝绳是由钢丝加工而成的，其 弹性模量与普通钢丝相比会发生一定变化（实际上为等效变形模 量），实际工程中宜通过具体试验确定。
6.3.2阵风影响和风振影响在幕墙结构中是同时存在的。一般 来说，幕墙面板及其横梁和立柱由于跨度较小，刚性较天，阵风 的影响比较明显，在结构效应中可不必考虑其共振分量，此时可 仅在平均风压的基础上，近似考虑脉动风瞬间的增大因素，采用 阵风系数βz的考虑方法。 而对玻璃幕墙中的张拉杆索体系或大跨度支承钢结构（如跨 度大于25m、风荷载方向的自振周期超过1s2，风荷载对结构的 作用表现为平均风压的不均匀分布作用和脉动风压的动力作用， 风振动的影响较为敏感，宜采用风振系数的方式考虑风动力效应 的影响。 对于玻璃面板、框支承幕墙中的横梁和立柱、全玻璃幕墙中 的玻璃肋、跨度不超过6m的支承结构，其刚性相对较天，宜按 现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中的围护结构确定 风荷载标准值； 为更合理地考虑阵风或风振的影响，对于跨越多块玻璃面板 的支承结构，应综合风荷载作用方向的结构刚度、跨度以及自振 周期等因素，区分为主要承重结构或围护结构后，再按现行国家
标准《建筑结构荷载规范》GB50009确定风荷载标准值。 由于张拉杆索支承结构的响应与荷载可能呈非线性关系，所 以定义索结构的荷载风振系数在理论上是不严密的，应该定义结 构响应风振系数。在这方面，国内学者已开展了一定数量的研究 工作。但是由于响应风振系数在实际使用中不甚方便，特别是考 虑不同荷载的组合效应时；此外，响应风振系数也与现行荷载规 范规定的荷载风振系数不相协调，在实际使用中易出现混淆问题： 因此本规程仍采用了荷载风振系数的概念。对于风振系数取值， 国内研究结果不完全统一。风振系数宜通过风振响应时程分析的 方法确定。张拉索杆支承结构的风振系数也可取1.6~2.0，其中， 结构跨度较天且刚度较小者取天值。 风荷载标准值不应小于1.0kN/m~的规定维持不变
6.3.3对建筑高度大于200m或体型、风荷载环境比较复杂的 幕墙工程，风荷载取值宜更加准确，因此在没有可靠参照依据时， 直采用风洞试验确定其风荷载取值。建筑高度200m的要求与现 行行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3的要求一致。 近年来，由于城市景观和建筑艺术的要求，建筑的平面形状 和竖向体型日趋复杂，墙面线条、凹凸、开洞也采用较多，风荷 载在这种复杂多变的墙面上的分布，往往与一般墙面有较大差别， 这种墙面的风荷载体型系数难以统一给定。当主体结构通过风洞 试验决定体型系数时，幕墙计算亦可采用该体型系数。 此外，本标准对群集的高层建筑也参考《建筑结构荷载规范》 GB50009的相关内容做了规定。《建筑结构荷载规范》GB50009 中已明确当多个建筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近 时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体
型系数瓜乘以相互干扰系数。相互十扰系数可按下列规定确定： 1对矩形平面高层建筑，当单个施扰建筑与受扰建筑高度 相近时，根据施扰建筑的位置，对顺风向风荷载可在1.00～1.10 范围内选取，对横风向风荷载可在1.00～1.20范围内选取。 2其他情况可比照类似条件的风洞试验资料确定，必要时 宜通过风洞试验确定 6.3.4~6.3.5在多遇地震作用下，作为围护结构的幕墙面板的 地震作用可采用简化的等效静力方法计算，地震影响系数最大值 按照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定采用。 由于玻璃面板是不容易发展成塑性变形的脆性材料，为使设 防烈度下不产生破损伤人，考虑动力放天系数。按照《建筑抗 震设计规范》GB50011的有关非结构构件的地震作用计算规定， 玻璃墓墙结构的地震作用动力放大系数可表示为
非结构构件功能系数，可取1.4； n一一非结构构件类别系数，可取0.9; 引一一体系或构件的状态系数，可取2.0; 52一一位置系数，可取2.0。 按照式（2）计算，幕墙结构地震作用动力放大系数β约为
6.4.1~6.4.3本标准第6.1.2条已规定需考虑重力荷载、风荷 载、地震作用。
在重力荷载、风荷载、地震作用、温度作用下，幕墙构件产 生的内力（应力）应按基本组合进行承载力极限状态设计，求得 内力（应力）的设计值，以最不利的组合作为设计的依据。作用 效应组合时的分项系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009和《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的规定 采用。 地震作用时，现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011 规定，当地震参与组合时，地震作用的组合值系数取1.0、风荷 载起主导作用的建筑风荷载的组合值系数业.取0.2。但幕墙作为 围护结构，一般情况下风荷载效应比地震作用产生的效应大。按 照最不利原则，本标准规定：地震作用作为第一可变荷载且风荷 载参与组合时，风荷载组合值系数取0.6，与《建筑结构荷载规 范GB50009保持一致。 结构的自重是经常作用的永久荷载，所有的基本组合工况中 都必须包括这一项。当永久荷载（重力荷载）的效应起主导作用 时，其分项系数g应取1.35，同时所有可变作用均应考虑相应的 组合值系数。当永久荷载作用对结构设计有利时，其分项系数G 应取不大于1.0。 对于竖向幕墙和与水平面夹角大于75°、小于90°的斜玻璃幕 墙，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。对于大悬挑幕墙， 天跨度玻璃雨蓬、通廊、采光顶等结构设计，应符合国家现行有 关标准的规定或进行专门研究，同时应考虑竖向地震作用影响。 按照以上说明，幕墙结构构件承载力设计中，理论上可考虑 下列典型组合工况： (1 ) 1.35G +0.6 × 1.5W +0.6 × 1.5T
（2）1.3G+1.0×1.5W+0.6×1.51 (3）1.3G+0.6×1.5W+1.0×1.5T (4）1.3G+0.6×1.5W+1.0×1.3E 以上组合工况中，G、W、E、T分别代表重力荷载、风荷 载、地震作用、温度作用标准值产生的应力或内力。风荷载、地 震、温度作用均可正可负，作用效应组合时，应考虑使得荷载效 应向不利方向发展来确定荷载作用的正负号。 6.4.4根据幕墙构件的受力和变形特征，在正常使用状态下， 其构件的变形或挠度验算时，一般不考虑不同作用效应的组合。 因地震作用效应相对风荷载作用效应较小，不必单独进行地震 作用下结构的变形验算。在风荷载或永久荷载作用下，幕墙构 件的挠度应符合挠度限值要求，且计算挠度时，作用分项系数 应取1.0。
以上组合工况中，G、W、E、T分别代表重力荷载、风荷 载、地震作用、温度作用标准值产生的应力或内力。风荷载、地 震、温度作用均可正可负，作用效应组合时，应考虑使得荷载效 应向不利方向发展来确定荷载作用的正负号
其构件的变形或挠度验算时，一般不考虑不同作用效应的组合。 因地震作用效应相对风荷载作用效应较小，不必单独进行地震 作用下结构的变形验算。在风荷载或永久荷载作用下，幕墙构 件的挠度应符合挠度限值要求，且计算挠度时，作用分项系数 应取1.0。
6.5.1幕墙是建筑外围护结构或装饰结构，必须可靠地固定在 主体结构上。幕墙与主体结构通常通过预理件或后置理件进行结 构性连接。锚固连接破坏通常属于脆性破坏，一且发生，会产生 十分严重的后果。因此，幕墙与主体结构的锚固连接必须牢固、 可靠；连接件与主体结构的锚固承载力应通过计算或试验确认， 并要留有余地，任何情况下不允许发生镭固破坏。支承幕墙的结 构连接件、锚固件以及主体结构、结构构件，设计时应当以幕墙 专递的荷载、地震作用为基本依据，避免发生承载力破坏或过大 的变形，影响幕墙的质量或安全。
6.5.3幕墙横梁与立柱的连接，立柱与锚固件或主体
6.5.3幕墙横梁与立柱的连接，立柱与锚固件或主体结构钢梁、 钢材的连接，通常通过螺栓、焊缝或铆钉实现。现行国家标准《钢 结构设计标准》GB50017对上述连接均作了规定，应参照执行。 司时受拉、受剪的螺栓应进行螺栓的抗拉、抗剪设计：螺纹连接 的公差配合及构造，应符合有关标准的规定。为防止偶然因素的 影响而使连接破坏，每个连接部位的受力螺栓、铆钉等，宜布置 2个，否则应预留安全储备。
6.5.7框支承幕墙立柱截面较小，
利，因此宜将其设计成轴心受拉或偏心受拉构件。立柱宜采用圆 孔铰接接点在上端悬挂，采用长圆孔或椭圆孔与下端连接，形成 吊挂受力状态。
之间的螺牙影响较大，并易松动滑出，因此不宜承受长期拉力。
之间的螺牙影响较大，并易松动滑出，因此不宜承受长期拉力。
6.5.12当土建施工中未设预埋件、预埋件漏放、预埋
计位置太远、设计变更、旧建筑加建幕墙时，往往要使用后锚固 锚栓进行连接。采用后锚固锚栓时，应采取多种措施，保证连接 的可靠性。
6.5.13砌体结构平面外承载能力低，难以直接进行连接，所以 宜增设混凝土结构或钢结构连接构件。轻质隔墙承载力和变形能 力低，不应作为幕墙的支承结构考虑
6.5.13砌体结构平面外承载能力低，难以直接进行连接，所以
6.6.1硅酮结构密封胶缝应进行受拉和受剪承载能力极限状态
6.6.1硅酮结构密封胶缝应进行受拉和受剪承载能力极限状态
6.6.1硅酮结构密封胶缝应进行受拉和受剪承载能力极限状态 验算，习惯上采用应力表达式。计算应力设计值时，应根据受力
验算，习惯上采用应力表达式。计算应力设计值时，应
状态，考虑作用效应的基本组合。具体的计算方法应符合本标准 的有关规定。 现行国家标准《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776规定了硅 酮结构密封胶的拉伸强度值不低于0.6N/mm²。在风荷载或地震 作用下，套用多系数表达式的概率极限状态设计方法，风荷载分 项系数取1.5，地震作用分项系数取1.3，硅酮结构密封胶的总安 全系数取不小于4，则其强度设计值f为0.21~0.195N/mm²，本 标准取为0.2N/mm，此时材料分项系数约为3.0。如果按照容许 应力设计方法，本标准的取值相当于0.14N/mm²，与国际上绝大 多数国家标准的取值基本一致。实际上，符合国家标准要求的硅 酮结构密封胶的强度标准值均大于0.6N/mm²，所以实际的设计 安全度要大于上述假设。 在永久荷载（重力荷载）作用下，硅酮结构密封胶的强度设 计值f2取为风荷载作用下强度设计值的1/20，即0.01N/mm 6.6.2幕墙玻璃在风荷载作用下的受力状态相当于承受均布荷 载的双向板，在支承边缘的最大线均布拉力为aw/2，由结构胶的 粘结力承受，即：
式中一一 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计 值，取 0.2 N/mm²。 W 作用在算单元上的风荷载设计值（N/m）
当采用kN/m²为单位时，须除以1000予以换算。 抗震设计时，上述公式中的w应替换为（W+0.5qe），e为 作用在计算单元上的地震作用设计值（kN/m²）。 在重力荷载设计值作用下，竖向玻璃幕墙的硅酮结构胶缝承 受长期剪应力，平均剪应力T可表示为：
Aab 2(a + b)c
剪应力T不应超过结构胶在永久荷载作用下的强度设计值f。 6.6.3斜玻璃的风吸力和垂直于幕墙面的自重分力均使结构胶 处于受拉状态，但是风荷载为可变荷载，自重为永久荷载。因此 结构胶粘结宽度应分别采用其在风荷载和永久荷载作用下的强度 设计值计算并叠加
6.6.4当幕墙玻璃面板相对于铝合金龙骨的位移完全依靠结构
楼层弹性层间位移角的限值，可以参见《建筑幕墙》 GB/T21086的规定。
6.6.5硅酮结构密封胶承受荷载和作用产生的应力天小，关系 到幕墙构件的安全，所以对结构胶必须进行承载力验算，而且要 保证最小的粘结宽度和厚度。 隐框幕墙玻璃面板的结构胶粘结宽度一般应天于其厚度；全 玻幕墙结构胶的粘结厚度由计算确定，有可能天于其宽度。当结 构胶宽度大于厚度的2倍时应采取措施保证结构胶充分固化。 6.6.6硅酮结构密封胶承受永久荷载的能力很低，不仅强度设 计值f,仅为0.01N/m²，而且有明显的变形，所以长期受力部位 应设金属件支承。 6.6.7隐框中空玻璃二道密封硅酮结构胶宽度计算时，外侧面 板传递的荷载作用主要包括重力、风荷载、地震作用。其中：重 力仅指中空玻璃外侧面板的重量；风荷载标准值宜按本标准正文 第7.2.5条第1款中直接承受风荷载作用的单片玻璃的计算公式 确定；地震作用应仅考虑外侧面板重量按本标准正文第6.3.4条
6.6.5硅酮结构密封胶承受荷载和作用产生的应力大小，关系
板传递的荷载作用主要包括重力、风荷载、地震作用。其中：重 力仅指中空玻璃外侧面板的重量：风荷载标准值宜按本标准正文 第7.2.5条第1款中直接承受风荷载作用的单片玻璃的计算公式 确定；地震作用应仅考虑外侧面板重量按本标准正文第6.3.4条
计算确定。结构胶有效宽度c.如图2所示。
结构密封胶：2一间隔条：3一玻璃。
图2二道硅酮结构密封胶有效宽度示
7.1.2变形协调指两者间通过调整垫块实现紧密贴合，达到变 形同步，荷载可以均匀传递。
7.3.1铝型材螺纹连接处可局部加厚，加厚位置的宽度不小于 螺纹公称直径的2.5倍
7.3.1铝型材螺纹连接处可局部加厚，加厚位置的宽度不小于 螺纹公称直径的2.5倍
《钢结构设计标准》GB50017来控制
《钢结构设计标准》GB50017来控制
8.1.2吊挂玻璃幕墙下端空隙尺寸应根据计算确定，深度应满 足玻璃的伸缩变形要求，深度方向缝隙内不得有任何障碍物。吊 挂全玻幕墙下端空隙尚应考虑主体结构变形影响
8.1.2吊挂玻璃幕墙下端空隙尺寸应根据计算确定，
8.3.7自前国内工程中，单片玻璃肋的跨度已达8m，钢板莲接 玻璃肋的跨度甚至达到16m。玻璃肋在平面外的刚度较小，有发 生横向屈曲的可能性。当正向风压作用使玻璃肋产生弯曲时，玻 离肋的受压部位有面板作为平面外的支撑；当反向风压作用时， 受压部位在玻璃肋的自由边，就可能产生平面外屈曲。所以，跨 度大的玻璃助在设计时应考虑其侧向稳定性要求，必要时应采用 有限元软件进行稳定性模拟验算，并采取横向支撑或拉结等措施
9.1.1相邻两块四点支承板改为一块六点支承板后，
9.1.1相邻两块四点支承板改为一块六点支承板后，最大弯矩 由四点支承板的跨中转移至六点支承板的支座且数值相近，承载 力没有显著提高，但跨中挠度可天天减小。所以，一般情况下可 采用单块四点支承玻璃：当挠度过大时，可将相邻两块四点支承 板改为一块六点支承板。 点支承幕墙面板采用开孔支承装置时，玻璃板在孔边会产生 较高的应力集中。为防止破坏，孔洞距板边不宜太近。此距离应 视面板尺寸、板厚和荷载大小而定，一般情况下孔边到板边的距 离有两种限制方法：一种即是本条的规定：另一种是按板厚的倍 数规定，当板厚不大于12mm时，取6倍板厚，当板厚不小于 15mm时，取4倍板厚。这两种方法的限值是大致相当的。孔边 距为70mm时，可以采用爪长较小的200系列钢爪支承装置。 9.1.2点支承玻璃幕墙一般情况下采用四点支承装置，玻璃在 支承部位应力集中明显，受力复杂。因此，点支承玻璃的厚度应 具有比普通幕墙玻璃更严格的基本要求。 9.1.3玻璃之间的缝宽要满足幕墙在温度变化和主体结构侧移 时玻璃互不相碰的要求；同时在胶缝受拉时，其自身拉伸变形也 要满足温度变化和主体结构侧向位移使胶缝变宽的要求。因此胶 缝宽度不宜过小。 有气和水您要求的占支承真 墙的板缝应采用硅酮耐候
9.1.3玻璃之间的缝宽要满足幕墙在温度变化和主体结构侧移
时玻璃互不相碰的要求：同时在胶缝受拉时，其自身拉伸变形也 要满足温度变化和主体结构侧向位移使胶缝变宽的要求。因此胶 缝宽度不宜过小。
密封胶加以密封。无密封要求的装饰性点支承玻璃，可以不打 密封胶。
9.1.4点支承幕墙面板采用开孔支承装置时，需考虑玻璃在孔
边会产生较高的应力集中，必要时应采用有限元软件进行玻璃孔 边应力模拟验算。
9.1.5为便于装配和安装时调整位置，玻璃板开孔的直径梢天
9.1.5为便于装配和安装时调整位置，玻璃板开孔的直径稍大 于穿孔而过的金属轴，除轴上加封尼龙套管外，还应采用密封胶 将空隙密封。 中空玻璃的干燥气体层要求更严格的密封条件，防止漏气后 中空内壁结露，为此常采用多道密封措施。也可采用穿缝金属夹
中空玻璃的干燥气体层要求更严格的密封条件，防止漏气后 中空内壁结露，为此常采用多道密封措施。也可采用穿缝金属夹 板夹持中空玻璃的方法，避免在中空玻璃上穿孔
9.2.1《建筑幕墙用点支承装置》GB/T37266给出了点支承装 置的技术要求，但点支承玻璃幕墙并不局限于采用钢爪式支承装 置，还可以采用夹板式或其他形式的支承装置。
置的技术要求引孔施工方案，但点支承玻璃幕墙并不局限于采用钢爪式支承装 置，还可以采用夹板式或其他形式的支承装置。 9.2.3点支承面板受弯后，板的角部产生转动，如果转动被约 束，则会在支承处产生较大的弯矩。因此支承装置应能适应板角 部的转动变形。当面板尺寸较小、荷载较小、角部转动较小时， 可以采用夹板式和固定式支承装置：当面板尺寸大、荷载大、面 板转动变形较大时，则宜采用带转动球铰的活动式支承装置。
束，则会在支承处产生较大的弯矩。因此支承装置应能适应板角 部的转动变形。当面板尺寸较小、荷载较小、角部转动较小时， 可以采用夹板式和固定式支承装置；当面板尺寸大、荷载大、面 板转动变形较大时，则宜采用带转动球铰的活动式支承装置。
垫片并不能明显减少支承头处玻璃的应力集中；而垫片厚度小于 1mm时，垫片厚度减薄会使支承处玻璃应力迅速增大。所以垫
垫片并不能明显减少支承头处玻璃的应力集中；而垫片
片最小厚度取为1 mm。
9.2.5点支承幕墙的支承装置只用来支承幕墙玻璃和玻璃承受 的风荷载或地震作用施工组织设计水电，不应在支承装置上附加其他设备和重物。 9.2.6点式玻璃幕墙中夹板点支承方式应用得越来越多，为保 证该类夹板形式玻璃面板的安全性，对夹板的设计及构造提出了 要求。