JTS 215-2018标准规范下载简介

JTS 215-2018 码头结构施工规范

6.3.6.3涂层施工方法随涂料品种而异，施工时应根据生产厂家提供有关资料，作为 编制施工操作规程的依据

6.4.5.4对以桩端设计高程为沉桩控制标准的板桩，考虑到地基分布的不均匀性，局 部板桩虽已沉至设计高程，但其桩端还支承在软基上。曾有一工程由于上述原因，造成板 桩墙产生过大沉降位移。因此当板桩沉至设计高程但贯入度过大时，要及时与设计单位 研究处理

6.5.1现浇地下连续墙的主要施工工序可分为导墙设置、泥浆制备、开挖成槽、钢筋笼制 作与吊放、混凝土浇筑和槽段间施工接头处理等。 6.5.1.2在地下连续墙的施工中，导墙起着多方面的作用，如确定墙体的水平轴线位 置和作为深度测量的基准；进行成槽作业时起着导向作用；作为机械运行轨道的水平基准 与承重支点；储存泥浆并稳定槽内泥浆液面，防止槽口塌和作为钢筋笼或接头管的临时 搁置支承点等。此款规定了导墙的主要功能。 6.5.1.3导墙顶面高出施工场地地面50mm~100mm，是为防止地表水流人导槽。泥 浆液面高出地下水位0.5m以上，可以保持泥浆对槽壁的压力，起到护壁作用。导墙顶面 高出施工高水位0.5m以上，可以防止潮水或越浪流人导槽。 6.5.1.4规定导墙设置在较密实土层上，是为了避免导墙产生过大沉降或漏浆。 6.5.1.5~6.5.1.9导墙在施工中具有多种功能，为了保证导墙具有足够的强度和稳 定性，导墙断面要根据使用要求和地质条件等通过计算确定。此外，条文还对导墙的构造 要求和施工注意事项等提出了具体要求。 6.5.2.2泥浆的主要作用是护壁，此外泥浆还有携渣、冷却机具和切土润滑的功能。 合理使用泥浆可以保持槽壁的稳定性和提高成槽效率。 6.5.2.3在泥浆容易渗漏的土层中成槽时，适当提高泥浆的黏度，可以防止因泥浆很 快流失而导致液面下降造成的槽壁塌。增加泥浆储备量，可以及时向导槽内补充泥浆， 使液面维持在预定的高度，保持槽壁稳定。 6.5.2.4新配制的泥浆存放24h以上或添加分散剂，可以使膨润土或黏土充分水化， 保证泥浆具有足够浓度。

TB/10415-2018_铁路桥涵工程施工质量验收标准6.5.2.5通过沟槽循环或混凝土置换而排出的泥浆由于膨润土和LCMC（用其红

等主要成分的消耗及土渣和电解质离子的混入，其质量比原泥浆质量显著恶化。恶化程 度因成槽方法、地质条件和混凝土灌注方法等施工条件而异。 重复使用泥浆的净化效果将直接影响护壁泥浆重复使用的可能性，也影响到地下连

码头结构施工规范（JTS215—2018）

续墙的施工成本和所需处理的废弃泥浆量。泥浆净化通常采用机械、重力沉降和化学处 理的方法

6.5.2.6废弃泥浆通常必须泥水分离予处理，指标合格的水方可排人河海可

6.5.3由于各地地质条件干变方化，地下连续墙的深度、宽度、形状和技术要求也各不相 同，目前尚没有一种能够适合各种情况的万能机械。此外，在地下连续墙施工中，成槽工 序占全部施工时间的一半左右，加快成槽速度是提高地下连续墙施工效率的关键。所以 根据现场地质条件、墙体尺寸、形状和施工环境等选择合适的成槽机械可以保证成槽质 量，提高成槽效率。

6.5.4.2由于槽壁形状基本决定墙体外形,成槽的精度基本决定了墙体的制作精

所以在成槽过程中加强对其垂直度、宽度和泥浆性能指标等的观测，开随时加 从修正力能 保证成槽质量。如果成槽过程中槽壁严重塌，不仅会埋住成槽机械、使工期延误并造成 墙体缺陷，更严重的可能引起地面沉陷而使机械倾覆，对邻近建筑物和地下管线等造成损 坏，甚至造成人员伤亡。因此，槽壁塌是地下连续墙施工的严重事故。在施工中通常要 对是否有槽壁塌的危险进行研究，并采取相应措施，如选择合适的成槽工艺及设备、缩 小槽段长度、改善泥浆质量、尽量减少施工中对土的扰动、保证泥浆安全液位和减少地面 荷载等。施工中当观测到壁面有塌迹象，如泥浆大量漏失、排土量超出设计断面的土 量、导墙及附近作业地面沉降和泥浆内有泡浆上冒时等，要迅速提出钻机，并在槽内及时 回填好黏土等

下放，会引起钢筋骨架变形和槽壁塌，产生大量沉渣，影响工程质量。当钢能

下放，会引起钢筋骨架变形和槽壁塌，产生天量沉渣，影响工程质量。当钢筋龙不能顺 利插入槽内时，通常要重新吊出，查明原因并采取相应措施。

强制性专项标准《京唐港地下连续墙码头工 号）的有关规定制定

6.5.6.1现浇地下连续墙混凝土配合比设计要考虑采用导管法在泥浆中浇筑的特

个墙面上混凝土强度的离散性也较大，因此现浇地下连续墙混凝土的配制强度比 度有所提高。2003版《港口工程地下连续墙结构设计与施工规程》根据现行行 《水运工程混凝土施工规范》（JTS202）的有关规定，确定水下混凝土陆上配制强 值为设计强度标准值的1.4~1.5倍。塌落度控制在200mm左右，主要是为了保 土的流动性，满足水下施工要求

采用导管法浇筑混凝土时，如果导管理入深度太浅，可能使混凝土浇筑面上面的被泥浆污 染的混凝土卷入墙体内，当埋入过深时，又会使混凝土在导管内流动不畅，在某些情况下 还会产生钢筋笼上浮。根据以往施工经验，规定导管的埋人深度为2m4m。为了保证 混凝土有较好的流动性，本款还规定了混凝土的浇筑速度

6.6胸墙、帽梁和导梁施工

板垫平，保证导梁均受力。

6.7锚结构与拉杆施工

6.7.4.9明确了不同杆体长度，有不同的偏差。同时，为了保证钢拉杆的制作质量，对 拉杆杆体直径、弯曲度和接头处轴线偏移的允许偏差也作了规定。其中杆体直径的允许 偏差系根据目前常用规格并参照国家标准《热轧圆钢和方钢尺寸、外形、重量及允许偏 差》（GB/T702）的有关规定制定。 6.7.4.11钢拉杆作为板桩码头的重要受力构件，其加工质量和性能好坏将直接影响 到码头的安全。成品拉力试验不仅是对钢拉杆拉力学性能的综合考核，而且也是对钢拉 杆经机加工后装配质量的检验。本款规定对保证钢拉杆的质量非常重要。 6.7.8.5在钢拉杆拉紧后，即可进行前墙后回填。由于受墙后回填顺序、回填速率等 的影响，使原本设置的初始拉力可能发生变化。因此当前墙后回填至接近拉杆设计高程 时，再次调整拉杆拉力，使其满足设计要求，可以最大限度地减少拉杆的受力不均匀。 6.7.10钢拉杆的防腐至关重要，它直接关系到码头的使用寿命和安全，本条对钢拉杆外 敷包裹层涂料的品质和施工质量提出的具体要求。板桩码头钢拉杆及其附件应按设计要 求进行防腐蚀处理，并预留足够的锈蚀厚度

6.8.1前墙后的回填时间、回填顺序和回填速率对板桩码头结构受力和变形影响很大， 般情况下设计单位均有明确要求，回填时要按其要求进行。 6.8.2在极端低水位时，前墙后回填施工易发生岸坡变形以致失稳。 6.8.4锚锭结构前的回填十分重要，如质量不好，前墙将产生较大位移。根据以往工程 经验，回填质量有保证的，锚结构位移都较小，工程质量就有保证。 6.8.5.2在回淤较严重的区域，当前墙施工工序完成至墙后回填前，墙后回填区可能 产生回淤。当回淤沉积物超过规定时，如不清除将会造成沉积物在墙后的大量堆积，对码 头结构受力不利。 6.8.5.3要求沿前墙轴线方向向后方均匀回填，是防止基槽塌和淤泥积聚在墙后， 对码头结构受力不利。 6.8.6拉杆上部回填既要填筑密实，又不能损伤拉杆，本规定是保证回填质量和防止拉 杆受损的具体措施

前沿挖泥是板桩码头前沿水深逐渐增加的过程，板桩和拉杆的受力随水深增加而 为使码头结构受力均匀，避免产生局部受力过大的情况，码头前沿浚深要沿码头全 均匀、分层进行，并严格控制超深。 回填和挖泥的过程实际上是对码头结构加荷的过程，也是对设计和施工质量的检 此，要设点进行位移监测

验。因此要设点进行位移监测

验。因此，要设点进行位移监测

7.1.4水下抛石基床的密实方法，国内外工程采用的有重锤夯实法，自行沉实法预压法

和爆破密实法（简称爆夯法）、振动夯实法。我国应用重锤夯实法技术成熟。 近10余年来，采用爆破密实水下抛石层的方法（爆夯法）处理水下抛石基床的工程 实例已越来越多，效果良好，工程经验十分丰富，因此作为规范推荐采用的方法之一。 近年来，振动夯实开始应用于水下基床夯实。实践证明，如果振动夯实和振动夯平结 合起来，完全可以代替潜水员完成水下整平作业，因此，振动夯实具有广阔的发展前景 在港珠澳大桥沉管隧道基床夯实施工中，2m厚抛石基床密实采用了振动夯实工艺，该工 程施工水深为13m~44m，抛石基床为10kg~100kg的块石，厚度2m，夯平施工采用了 APE600液压振动锤系统产生的激振力对块石基床进行夯平，其工作参数为：APE600液 压锤与夯板连接，夯板重量约80t，尺寸4m×5m；夯平时夯板每平米的激振力约为150kN。 夯实后的顶面高差小于300mm，夯沉率大于10%，夯平效率约为24小时1900m²，施工质 量满足设计和规范要求。 7.1.5对于夯实基床，因施工完毕，基床压缩量也已基本完成，故只预留地基沉降量。 对于不夯实基床，在码头使用过程中基床还会发生压缩沉降，其沉降量目前尚无成熟

对于不实基床，在码头使用过程中基床还会发生压缩沉降，其沉降量目前尚无成熟 计算方法。基床顶面预留倒坡，是为了保证码头在使用时期不发生前倾，预留量需根据实 际情况和经验决定。

7.2.5在内河重力式码头施工中，常遇到在枯水期利用围堰干施工码头基床或墙身的案 例，故增加围堰施工需要注意的主要规定。 7.2.7近年来港口工程的挖泥船趋于大型化，越来越多的大于8m挖泥船参与港口建 设，如11m²、13m²、16m²、18m²，甚至有25m²、50m²，但以18m²以下为常见。《重力式码头 设计与施工规范》2009版修订时，对8m3~18m抓斗挖泥船实际能达到的平均超深超宽 作了增列。 河港小型码头因水深较小，挖泥抓斗容量也较小，因此挖泥偏差也较易控制，超深、超 宽的允许值可以适当减小，以利于降低工程造价。 7.2.10基槽换填抛石施工要符合设计文件的要求。相对基床块石重量要求而言，换填 抛石的限制要求可适当放松。 7.2.11重力式码头基槽基础的好坏直接关系到码头的安全因此在抛石前应对其槽进

抛石的限制要求可适当放松。

码头结构施工规范（JTS215—2018）

表7.1淤泥性土的分类

淤泥性土的这四个亚类土，各有其不同特性：淤泥具有结构强度，有附着力；流泥稍有 结构强度，有附着力；浮泥则无结构强度，也无附着力。因此，浮泥（の≥150%）对抛石基 床不会形成夹层，可忽略其存在；而<150%的淤泥性土则应加以限值，本条厚度限值 0.3m是根据实际经验而确定的。过去大量工程实例表明，厚度在此限度内的回淤沉积物 不至于形成夹层，对工程的安全不会构成危害，可以不清。 1998年版规范实施以来，亦有工程不以含水率而以容重来检测。由于这两者之间存 在统计相关关系，所以均为可用指标，但在实用上取样测含水率更为直观。将の和两 个界限值都列在条文中是为了方便施工时选择测试手段，只需满足其中之一，即认为符合 要求。 本条所述“回淤沉积物”主要指由于海洋动力因素而沉积于基槽底的流泥、淤泥，也 包括人为因素而沉落于基槽的“泥块”、工业排放物等。 7.2.12重力式码头需要建在较好的地基上，但目前也有较软弱的地基上建造重力式码 头的实例。在软弱地基上建重力式码头时，在基槽开挖和基床抛石施工中常会遇到较严 重的回淤，为了防止回淤，采取了防淤措施。如某港突堤码头的防淤是用钢板、型钢做 个大箱子挡住淤泥。 7.2.16~7.2.17近20年来在施工中夯击能量有的已突破了120kJ/m²，有的高达 200kJ/m²。为发挥大锤的功能，提高功效，可以根据情况加大分层厚度，但分层厚度、能量 与夯沉量的关系仍需要试夯确定。在夯实时为避免将基床石夯碎，重力式码头规范2009 版修订增加了关于夯锤底面积的规定。本条对无掩护水域深水码头夯击能的确定也作了 规定，同时以“压强”表述对锤重的要求。本条文说明增加了国内目前几个使用大锤夯应 用工程实例，见表7.2。

表7.2国内近期若于工程便用大锤劵实情况

本次规范建议有条件时采用有限元方法分析圆台型锤的有效夯击能，并考虑浮力、阻 力影响因素，也可以参考以下公式确定，

码头结构施工规范（JTS215—2018）

表7.3实际采用基床整平分级及其高程允许偏差汇总

根据多年工程实践，码头基床整平采用极细平、细平已 足安装需要。故规范只对细 平与极细平作出规定。 大型构件底面积大于30m²时，其基床可以不进行极细平，是基于下述理由： （1）不做极细平，没有了10mm~30mm碎石层，可避免沉箱、扶壁等大型构件在安装 过程中，因水流扰动损坏基床平整度；同时也可以增大前沿抗底流冲刷能力。 （2）不做碎石整平层，能使混凝土构件底面与抛石基床顶面间的摩擦系数值提高约 3%~7% （3）对开敞海域可以缩短在海上恶劣环境条件下作业的天数。 事实上，自20世纪70年代中期以来，已有不少采用大型构件的深水泊位取消了极细 平，工程情况正常。

居部分工程统计，清淤费用约占工程造价的3%~6%，因此从施工挖泥到构件安装， 的每个施工环节，需求都要一环紧扣一环，以免基床回淤损坏，造成返工浪费，因此要 床整平后应及时安装构件

7.3.1对于临时性预制场和现场缺乏大型起重运输设备的预制场，采用气囊、台车等工 艺搬运的实践表明能获得较好的经济效益。水垫搬运现已很少采用，故不再列入本规范。 7.3.2扶壁、沉箱和空心块体的转角处均属刚性连接，需传递弯矩，是应力集中处，易产 生裂缝，为了防止裂缝产生，要求设置加强角补强。 7.3.3沉箱、方块、扶壁等构件预制时，采用油毡脱模已导致20世纪80年代中期全国相 继产生了若干起重大事故，如码头砌体层间滑移、错位或抛石基床滑移。 底面带油毡的混凝土块体与抛石基床之间的摩擦系数的大比尺模拟试验结果表明： 当底面100%带有油毡，压强在300kPa左右时，摩擦系数平均值为0.351，与规范规定的 0.6相比下降了41%；其他工程的油毡、竹等脱模层的摩擦系数试验均表明会降低摩擦 系数，故要求不使用此类材料。 7.3.5本条所列的构件预制模板工艺是我国港工界常用的成熟工艺。近年来已有较多

7.3.5本条所列的构件预制模板工艺是我国港工界常用的成熟工艺。近年来

7.4.2本条规定的目的是为了防止基床面存在回淤沉积物和预制件底面附着混凝土碎 块、木块等杂物，从而降低混凝土块体与基床面的摩擦系数。 7.4.3对于一次出水的单层大型素混凝土空心块体，工程实践中有在吊孔高度处一定范 围结合吊孔局部承载力计算设置圈梁的做法：带吊筋的钢套管也在多处万吨级混凝土空 心块体吊装中获得成功应用。其中华东某万吨级件杂货码头，单件重达470t的素混凝土 空心块体，采用圈梁与带吊筋钢套管的吊孔相结合。经吊装实践及原型观测验证，效果 颇好。 7.4.4预制构件底板与预制场地面的黏结力应试验确定。根据过去的试验结果，黏结力 接近5kPa。

7.4.4预制构件底板与预制场地面的黏结力应试验确定。根据过去的试验结果，黏结力 接近5kPa

（1）增加了墩式码头的轴线偏差，在调查中发现有些工程曾发生只注意了码头的前 沿线，而忽视了轴线位置致使墩位偏移，造成返工。 （2）卸荷板的安装标准有所提高，其临水面与准线偏差修改为30mm，因为卸荷板的 安装容易控制，施工中一般都可以达到。 （3）墩式结构安装要控制竖向倾斜，允许偏差为4%oH，目的为保证墩柱结构的稳定 根据调查研究4%oH的偏差是可以做到的。 （4）无掩护的墩式码头砌缝可适当放宽，主要是考虑无掩护的墩式码头施工条件差 风浪大，按一般标准砌缝不易达到，因此允许适当放宽。 本次规范根据《水运工程质量检验标准》（JTS257）增加了方块、空心块体安装允许 偏差关于垂直度要求

码头结构施工规范（JTS215—2018

7.5沉箱下水、浮运及安装

7.5.1.4沉箱靠自身浮游稳定时，以定倾高度表示的浮游稳定性应符合下列要求：近 程浮运时，沉箱的定倾高度不小于0.2m；远程浮运时，以块石和砂等固体物压载的沉箱定 倾高度不小于0.3m，以液体压载的沉箱定倾高度不小于0.4m。沉箱在同一港区内或运 程在30nmile以内浮运为近程浮运。沉箱在浮运时间内有夜间航行或运程大于或等于 30nmile的浮运为远程浮运。定倾高度计算方法及公式参照《码头结构设计规范》有关 规定。

7.5.2沉箱下水近10年来

7.5.2沉箱下水近10年来采用浮船坞利

流，它具有明显优势，既适应临时沉箱预制场，又可用于固定预制场，特别是沉箱采用浮船 坞下水方式安全可靠。重力式码头规范2009版修订中纳入了这些方法，同时对这两种船 的各种称谓，归纳为浮船坞和半潜驳两类。浮船坞指水平下沉船体使沉箱起浮的船舶，包 括了坐底与不坐底的设有平衡塔或墙的浮船坞；半潜驳指带有压载水舱、能半潜入水下的 大型平底船舶。

事业的发展，出现了浮船坞或半潜驳干运法。在下列情况下，采用平潜驳或浮船玛干运法 具有明显的技术与经验优势：

7.5.14对沉箱拖运拖带力计算公式的说明如下：

（1）从理论上讲，沉箱拖运时的阻力R=水流阻力R，+波浪阻力R，+风阻力R3。 (2）在实际计算上，因为沉箱的干不高，风阻力R，通常可忽略不计。波浪阻力目 前尚难以计算确定。采用加大沉箱受水流阻力的面积的办法来近似地考虑R，，即将原规 范受水流阻力面积A=a×T，修改为A=aα（T+）。 （3）调整后的公式，算出的拖力理论值与按美、英、日等国家的规范公式计算出的计 算值比较是偏安全的，详见《沉箱海上拖运中的几个问题》一文（刊于水运工程杂志1994 年第7期）

专家意见，文件涉及的参考值不再列大茶文注中。 （1）德国劳氏船级社（GL）《海上拖航指南》（1986）指出，应适当考虑被拖物、航线、航 行及该年所预测的天气与海况来确定拖力。一个通常的参考值是：所取拖船功率能在顶 风V=20m/s，顶流V=1m/s下，保持被拖物航向。 （2）我国《海船法定检测技术规则》指出，通常拖船应具有相当于20m/s风速和顶流 1m/s情况下，控制和操纵被拖物安全的储备能力。

7.5.16~7.5.18我国自20世纪60年代始，已进行沉箱海上长距离拖运作业

富经验。这些条文是依据实践经验确定的。当沉箱封舱与箱顶操作平台相结合设计时， 操作平台结构可以根据沉箱拖运、安放工艺确定。当海上安放大型沉箱需备卷扬机和发 电机时，操作平台的设计应作相应考虑

7.6.7胸墙尺寸的允许偏差，1998版规范根据有关的调查资料对1987版规范规定的有 些内容作了适当的修改，如前沿线位置偏差提高到20mm，并增加了变形缝处侧面的竖向 倾斜限制。在调查中发现有不少胸墙的侧面倾斜过大，有的已失去了作为变形缝的意义 不能垂直贯通。预留孔洞位置的正确与否直接关系到构件的安装质量，为保证胸墙质量， 1998版规范增加了上述两项内容。本次规范制定维持不变，同时根据《水运工程质量检 验标准》（JTS257）增加了预埋铁件的误差要求

7.7抛填棱体和倒滤层、倒滤井施工

7.7.2本条规定棱体抛填要考虑墙身安装配合是因为过去曾有工程由于只考虑安装，而 没有考虑抛填棱体对墙身的影响，致使前趾后距应力差过大，有的甚至达到432.6kPa（安 装四层方块和卸荷板，墙后无抛填，前趾应力为0、后应力为432.6kPa)致使码头后倾达 730mm，倾角为3.53°，底层方块前趾沉降207mm，后沉降425mm。虽然以后采取了措 施，但已出现的后倾向前恢复甚微。为保证码头质量、减少墙身的变形，从而作了棱体抛 填应与墙身安装相配合的规定。 7.7.7~7.7.9土工织物铺设施工的有关规定是参考《水运工程土工布应用设计与施工 规程》（JTJ/T239）而制定的，

7.8.4本规范的开山石是指通过开山采集，不再经过分选的石料。目前码头后方回填采 用开山石越来越普遍。开山石细颗粒的含量影响到码头的安全，因此对开山石细颗粒含 量要做一定的控制，特别是靠近码头墙后回填部分的质量要保证符合设计要求，

码头结构施工规范（JTS215—2018

8.1.121989一1992年在广州、深圳两地的码头工程基槽回填的振实均采用振冲 取得了良好的效果。爆夯法用于基槽回填砂振实工程中，要注意振动波对周围建筑 响。当采用分层爆夯时，还须考虑爆夯冲击波对基槽边坡的稳定性，避免坡而造 淤，为此，应作充分的技术论证，

8.1.14振冲密实法的技术参数均与水（潮）流、水深、砂质、回填砂厚度有关，为此

与基槽底交界处，是方 8.1.16.1鉴于回填砂取原样作密实效果检测困难，故推荐标准贯入试验法。 8.1.16.2取500m²~1000m²作为一个检测单位是根据广州、深圳两个工程实践确定 的，当工程量小，且振冲密实条件不稳定时取小值，反之取大值。 8.1.16.3振冲密实效果与回填砂检测点的上复压力有关，规定检测点在砂面以下至 少1.5m是经验取值，回填料交界面及基槽底交界面均是振冲密实的薄弱位置，故应补作 一次标准贯入试验。 8.1.16.4密实效果与砂土中的孔隙水压力消失时间有关，规定振冲后间歇24h进行 检测，是经验取值。 8.1.18影响格体沉放的基床范围，仅是格体桩位轴线两侧各1.5m左右的局部面积，故

对此作局部整平；而整平高差随拼插工艺而异，故对水上拼插与整体吊放作了不同规定。 8.1.19主格体的水上拼插或整体沉放都受波浪和流速的制约，这是格形钢板桩码头有 别于其他码头结构的特点，提出的适用海况，波高h≤0.5m，流速v≤0.8m/s，是根据我国 在国外某30万吨船坞施工和国内广州深圳的施工实践拟定的

8.1.19主格体的水上拼插或整体沉放都受波浪和流速的制约，这是格形钢板桩码头有 别于其他码头结构的特点，提出的适用海况，波高h≤0.5m，流速v≤0.8m/s，是根据我国 在国外某30万吨船坞施工和国内广州、深圳的施工实践拟定的。 8.1.22格形钢板桩（直腹式钢板桩）的特点是纵向刚度差，为防止吊运与堆存过程中产 生永久变形或损伤，故作相应的规定。 国外厂家可以按购货方的要求单根或成组（两根或两根以上）供货。为了减少钢板 桩的吊运变形、提高拼插工效，采购时一般选用成组供货。当选择成组供货时，一般选部 公单相址以俩旅工中配伟田

8.1.22格形钢板桩（直腹式钢板桩）的特点是纵向刚度差，为防止吊运与堆存过程中产

国外厂家可以按购货方的要求单根或成组（两根或两根以上）供货。为了减少钢板 桩的吊运变形、提高拼插工效，采购时一般选用成组供货。当选择成组供货时，一般选部 分单根桩，以便施工中搭配使用。 成品桩的吊孔位置一般开设在距桩端250mm处，如对吊孔位置另有要求时，应在订 货时提出。

8.2.2浮式导向钢围图架的高度是十分重要的尺寸，综合分析各方面的技术资料后，采 用浮式导向钢围图架的高度为施工区域高水位时水深的三分之一，是较为适宜的。浮式 导向钢围图架的内导环直径应略小于主格体的设计内径，其数值大小与钢板桩宽度的误 差、锁口尺寸的富裕量和钢板桩的数量有关，条文中未作规定，如果条件允许，应在钢围图 制作前，对钢板桩的有关数值作检测统计，最后确定直径。 8.2.3浮式导向围图架为多榻单体组装而成，常见最少为四榻，各榻之间沿环向设置活 动接头联结，活动接头的设计需使浮围图架沿径向收缩100mm，使之能顺利地吊出主格

动接头联结，活动接头的设计需使浮围图架沿径向收缩100mm，使之能顺利地吊出主格 体，但活动接头不用于调整钢围图的直径；浮箱的体积，工程上常按使浮箱的浮力不小于 浮围图架的重量的1.8倍确定

8.2.6钢围图平面定位中的浮标，其偏位值一般在1m~2m范围。

钢围图一次定位后就可完成沉桩的全部作业；两次定位系指潮差较大，且桩顶高程经常处 于施工水位以下，必须进行两次定位才能完成全部沉桩作业，即第一次将浮式钢围图高程 定在水面以上，便于钢板桩对准导向环拼插，当钢板桩拼插整体闭合或分阶下沉至钢围图 顶面高程后，再将钢围图顶面降至桩顶设计高程以下300mm左右，继续完成全部沉桩 作业。 在两次定位中，由于受到浮围图架高度的限制，需在浮围图架顶面上增设一层操作平 台，以保证水上作业；如果条件允许，采用送桩法沉桩，则可不用两次定位方式。

8.2.14采用交替循环，不间断地复打方法，可使桩均匀受力，逐步下沉，防止钢板桩发生

8.2.14采用交替循环，不间断地复打方法，可使桩均匀受力，逐步下沉，防止钢板桩发生 倾斜和回转，是一种正确的打人方法。条文中限制钢板桩每次打人的深度，其目的是要减 少钢板桩锁口内的土塞阻力，确保板桩顺利下沉，一次下沉量1.5m应视为上限。桩入砂

码头结构施工规范（JTS215—2018

层深度超过3m时，每次下沉量一般不大于1.0m；桩入砂层深度超过5m时，每次下沉量 一般不大于0.5m。 钢板桩一般采用两根或两根以上的成组下沉，因为单根桩下沉，侧向刚度较差，并且 效率也低。 8.2.17在钢围图吊出后，在主格体顶部设置钢筋混凝土或钢质固定环是确保格体填砂 前的稳定措施

8.3.1在已建场地可供利用的前提下，采用陆上拼装场拼装是一个快速和经济的方案。 国外也有水上平台拼装的做法。 8.3.2陆上拼插采用的限位块其作用是保证格体几何尺寸，防止格体在吊运定位、沉放 过程中产生变形。限位块放置在钢板桩锁口与导向环之间，与桩接触面应设置硬木。 配重块是在格体内的钢板桩长度、厚度不一时调整格体重心之用。要求用铸铁或混 凝土制作，每件重一般控制在2t~3t。 8.3.4设置上吊具是可以避免诸多大直径吊索重叠于起重船主钩上，产生不均受力和操 作困难之弊端。 8.3.9格体在施工期的稳定是工程成败的关键。防台风的主要措施是，及时进行格体沉

国外也有水上平台拼装的做法

4.3副格体施工以紧密配合主格体施工为原则。先拼插海侧，可为陆侧施工创造 1水上环境陆侧宜滞后海侧至少一个格体是为了减少施工干扰。

格体内及墙后回填、振冲密实与倒滤层施

3.5.1格形结构的特点之一，就是利用格仓填料的内部剪切阻力来抵抗外部侧向荷载， 故格体内填料的选择是很重要的。 3.5.2格体回填时，由于格体缺乏抵抗能力，因此要求回填的船机具有工效高、抗风浪能 力强操作灵活平稳禁止碰撞格体

为了避免墙后回填造成的格仓变形对下续工序的影响，故作出本条规定。格形墙 是否趋于稳定要求根据位移与时间关系曲线予以判断。

格体施工允许偏差表8.7.4中对桩顶平面位置以切向和径向两个指标控制，对圆 来说，更为实用，

码头结构施工规范（JTS215—2018）

9.3钢引桥及钢撑杆制作与安装

.4.1升降架结构为浮码头结构形式中的种，在内河码头已有使用，为适应这一情 本规范在参考高桩码头施工相关规定与实际工程情况的条件下，增加了该部分施工 的内容

9.5.2泵船定位非常重要，需在有经验的人员指挥下进行。特别是对皮带机

9.5.2泵船定位非常重要，需在有经验的人员指挥下进行。特别是对皮带机、缆车和铺 管道的码头应配合工艺设计要求，将泵船定位于较准确的位置上，以免歪斜而影响使用。

管道的码头，应配合工艺设计要求，将泵船定位于较准确的位置上GB 50457-2019 医药工业洁净厂房设计标准(完整正版、清晰无水印)，以免歪斜而影响使用。

附录A控制网等级、定位方法要求

近年来GPS定位系统在码头施工中广泛应用，本次规范结合近年来工程使用情况， 对2010版高桩码头设计与施工规范中的附录F的表F.0.1，即本规范的附录A的表 A.0.1在定位方法和定位仪器上把CPS列为10m~2000m以上均适用

码头结构施工规范（JTS215—2018）

DB34／T 2917-2017 高速公路养护工程质量检验与评定标准附录H锤击沉桩选锤参考资料

附录R钢筋混凝土套箱稳桩计算和安装工艺

钢筋混凝土套箱稳桩工艺在基岩基本裸露，水深达30m、流速达3m/s的条件下成功 地应用过。模型试验也证明该方法可行。 钢筋混凝土套箱沉放的基础面整平工艺，因工程地质基础面起伏状况和自然环境的 不同，根据施工条件对整平方法进行综合比较论证确定