标准规范下载简介
SL／T 269-2019 水利水电工程沉沙池设计规范（高清正版，附条文说明）.pdf6。2.4定期冲洗式沉沙池泄空冲洗过程中，往往受排沙道容量
6.2.4定期冲洗式沉沙池泄空冲洗过程中，往往受排沙道容量
所限，需局部开启闸门控制流量。排沙道渠底纵坡要大于工作具 池底纵坡DL／T 1094-2018 电力变压器用绝缘油选用导则，以保证排沙通畅，防止排沙道淤堵。
所限，需局部开启闸门控制流量。排沙道渠底纵坡要大于工作段 池底纵坡，以保证排沙通畅，防止排沙道淤堵。 6.2.5当沉沙池出口下游输水道邻近扬水泵站时，在泵站机组
6.2.5当沉沙池出口下游输水道邻近扬水泵站时，在泵站机组
6.2.5当沉沙池出口下游输水道邻近扬水泵站时，在泵
突然停电，人池水量尚未得到控制时，为防止回流影响沉沙池 全，需在输水道适当位置设置旁侧溢流堰，如禹门口和大禹渡汇 沙池均在输水道一侧设置旁侧溢流堰，
6.2.6水电站定期冲洗式沉莎池下游连接段后设置出口闸门
6.3.2设置旁侧溢流堰，目的在于宣泄进水口闸门操作
机组丢负荷时，进入沉沙池超过设计流量的水量，在确定泄流量 后，按堰流公式确定堰顶高程。堰顶高程一般比运行水位
6.3.3沉沙池下游连接段采用逐渐收缩的型式，以使出池水流 能畅通进入下游输水道。下游为明渠时，收缩角按水流收缩角确 定；下游为有压输水道时，有压引水道进口顶部淹没水深由淹没 条件确定。
6.3.3沉沙池下游连接段采用逐渐收缩的型式，以使出池水流
6.4.1湖泊形沉沙池在占地面积、渗漏损失、浸没影响、沉游 管理等方面存在较多问题，很少采用；条带形沉沙池由于进口突 然扩大，沉沙效果较差也较少采用。梭彤沉沙池布置较合理 运行效果较好，采用较多。 在条渠沉沙池睿积受到地形条件限制时：可以人工或机械开 挖，以开挖的土方筑成渠而形成条渠：·运行若干年达到淤积高 程后，邻渠另挖新的条渠沉沙池，并以新渠开挖的耕植土覆盖于 淤积高程上而还耕，依此进行称以挖待沉：：如山东潘庄灌区沉莎 池。引黄济青渠首沉沙池，初期为自流沉沙：后期拟为扬水沉 沙，既延长了沉沙池的使川年限，又可少耕地。 6.4.2条渠沉沙池进、出口设置节制删的11的是调节流量和分 水引水。出口闸还具有调整水位、调节水恤比降和流速、控制泥 沙淤积等作用。条渠沉沙池可布置成逐渐展宽的进口段和比较顺 直的工作段；出口段宜徐缓收缩，但不宦过于束窄，以利于后期 沉沙。进口段为输沙段，长度一般为全池长的15%，流速要大 些，以免进口淤塞；工作段为主要淤积段，流速要小，以利于泥 沙沉降，长度约为全池长的70%；出口段的流速主要靠出口控 制，流速要大于工作段，使泥沙下移，长度约为全池长的15% 根据黄河下游的经验，条渠沉沙池长度一般不小于2km。 6.4.4根据国内已建条渠沉沙池设计及运行经验，土质边坡
6.4.4根据国内已建条渠沉沙池设
般为1：4～1：5，坡面一般植树种草，以御风浪。堤顶高程白 确定需考虑波浪爬高和安全加高，参照2～5级堤防工程的安全 加高值，本标准规定条渠沉沙池堤顶安全加高值为0.5～0.8m
考虑条渠沉沙池围堤和堤防工程的差别。 6.4.5条渠沉沙池围堤堤顶要有足够的顶宽，以适应风浪冲击， 避免边坡土壤流失，同时要满足抢护交通的要求。对于大型条渠 沉沙池的围堤、格堤，其顶宽一般为5～7m。由于堤高顶宽， 土方工程量大，可利用条渠沉沙池淤土分期加高，分层实，做 成多级坡面。 6.4.6采取防、截、排渗措施的目的是防止条渠外围地区发生 次生盐渍化。防渗措施包括渠底和渠堤两部分。渠底防渗主要是 先在来沙较细的季节（汛期），用小水放淤渠底，以形成细淤防 渗盖层，厚约0.3m。渠堤防渗，一是利用细淤土作堤；二是在 条渠使用初期（来沙较细季节），渠内引放大水或雍高水位，使 细淤土覆盖堤坡，形成贴淤防护面。 截渗主要是条渠外围修建2～3道截渗沟，防止渗水浸没条 渠周围地区。截渗沟要有足够深度和稳定的边坡。 排渗是在截渗的基础上，使条渠渗水能结合条渠周围田间工 程，布置完整的排水系统，或结合灌溉，建立井排系统，将渗水 排出。
7.1.1、7.1.2本标准规定了定期冲洗式沉沙池、连续冲洗式沉 沙池和条渠沉沙池水力设计要求，未含其他型式的水力冲洗式沉 沙池。 沉降计算、淤积计算是沉沙池主要尺寸确定的依据。应拟定 多种水深、宽度、长度的组合方案，通过水沙设计，并经技术经 济比较确定沉沙池的主要尺寸。由于水流泥沙运动比较复杂，本 标准规定重要的工程应经物理模型试验进一步验证设计的合 理性。 印
以及与SL42《河流泥沙颗粒分析规程》的一致性，本次修订规 定采用SL42规定的方法进行泥沙沉降速度计算。
7.2工作段主要尺寸计算
7.2.3国内已建水电站沉沙池工作段平均流速见表3，已观测 的大禹渡等灌溉及供水工程定期冲洗式沉沙池平均流速、工作深 度见表4。
已建水电站沉沙池工作段平均流速、工
表4已建灌溉及供水工程定期冲洗式沉沙池 平均流速、工作深度表
注：禹门口沉沙池工作段后段为斜板区，为复合型定期冲洗式。
在苏联水电站沉沙池规范中，工作段平均流速建议有如下 几点： （1）设计最小沉降粒径在0.25～0.40mm的沉沙池，其平 均流速可以在0.25～0.50m/s范围内选择。 （2）设计最小沉降粒径为0.70mm时，平均流速的上限可 提高到0.70~0.80m/s。 （3）平均流速的选取与人池悬移质颗粒级配有关，当水流中 较粗颗粒的泥沙占优势时，可以选取较大的平均流速。 7.2.4实测资料表明，水力冲洗式沉沙池宽深比过大，池内水 流三度性明显，池底泥沙淤积易形成滩槽，沉沙效果明显降低。 因此，沉沙池工作段宽深比不宜大于4.5， 7.2.5沉沙池池湘单宽冲洗流量是确定分厢宽度的重要参数： 单宽流量范围系由已建沉沙池观测值给出的。已建灌溉及供水工 程定期冲洗式沉沙池池厢单宽冲洗流量见表5
表5已建灌溉及供水工程定期冲洗式沉沙池 池厢单宽冲洗流量
7.2.6考虑泥沙计算的复杂性，为留有余地，沉沙池工作段设 计长度宜较计算长度增加20%。 7.2.8公式（7.2.8）为均匀流流速公式，由于池底泥沙淤积 床面糙率较大，各工程的糙率系数取值不同，一般为0.0225～ 0.0275。沉沙池工作段底坡一般取0.01～0.02。工作段冲沙流
速U1e一般不小于2.5m/s。排沙道底坡要大于沉沙池工作段度 坡，以确保冲排沙效果。灌溉及供水工程定期冲洗式沉沙池的溢 流堰区纵向底坡宜大于工作段前段底坡，但不能大手排沙道 底坡。 根据地形条件确定条渠沉沙池纵向底坡时，还要重视与条渠 沉沙池宽度间的协调。由于条渠沉沙池是人工控制的宽浅渠道， 如果纵向底坡选择太小，宽度太大，则会形成水流刚进人条渠即 大量落淤，影响进水。反之，如果纵向底坡选择太大，宽度过 窄，则泥沙淤积基少，甚至发生冲刷。
7.3.1～7.3.3附录A推荐的计算公式和方法，通过天量水槽 式验资料和原型观测资料验证，符合较好，但还存在以下问题。 水力冲洗式沉沙池的池长短、水深大、流速小，水流狭沙力 可以忽略不计。但条渠沉沙池淤积后形成新的河床，主流沟的水 流挟沙力不能忽略。自前对水流换沙力的研究还不够成熟，特别 是分组水流狭沙力，因此采用了简化计算方法。该问题有待今后 继续研究、完善。 设有溢流堰的灌溉及供水工程定期冲洗式沉沙池，虽经工作 段沉降了大部分泥沙，还要经溢流堰区引取表层水才能满足供水 要求，考虑含沙量在堰前的垂线分布并以极限吸出高度范围内的 含沙量作为出池含沙量。 （1）极限吸出高度可近似用公式（4）计算：
h1. = 2. 5 (em9f (Apg
7。4水力冲洗式沉沙池冲洗计算
7。4。1～7.4.4定期冲洗式沉沙池淤积容积与冲洗周期成正比。 於积容积选得小一些，可减少沉沙池工程量，但冲洗周期短，对 供水或发电可能造成不利影响；冲洗周期长一些，可能有利于供
水或发电，但沉沙池淤积容积相应增大，增加了工程量。因此应 根据工程的具体情况，进行技术经济比较，确定合适的冲洗周期 和淤积容积尺寸。 灌溉及供水工程定期冲洗式沉沙池冲洗计算的目的，是为确 定冲洗流量和池室冲洗总历时，以求合理地确定引渠设计流量、 沉沙池布置和运行设计
8.0.1不同类型的沉沙池，其水工建筑物的形式亦有所不同。 对于各类建筑物的一般设计规定（包括结构设计、渠提设计、防 渗排水设计和地基设计等），按现行有关规范执行，本标准不再 重复写入。
8.0.3在池体等重要部位，止水发生破坏的可能性较大，采用
8.0.3在池体等重要部位，止水发生破坏的可能性较大，采用 两道以上不同型式止水的规是是确保建筑物安全正常运行的必要 措施。 沉沙池的纵横间沉陷缝的位置和分缝间距，需据地基和结构 条件确定，本条不包括地下洗沙池。 8.0.9本标准只规定了沉沙池结构设计需要计算的内容要求和 荷载组合要求，具体的计算方法、计算公式及设计允许值执行 SL744《水工建筑物荷载设计规范》、（GB.51217《水工建筑物抗 震设计标准》利ISL265：水闸设计规范》有关规定，本条文不 再重复写人。 沉沙池的布置受地质、地形、冲沙水头等条件的限制，一般 布置于沿河的一、二级阶地：因此有些1：程要特别重视沉沙池底 板抗浮稳定的验算。 8.0.10应重视基础处理设计，曾有沉沙池地基属软弱地层，由 于处理不当，使沉沙池不能正常运行，不得不重新进行改建。禹 门口复合型定期冲洗式沉沙池由于受地形条件限制，池室布置在 液化地基上，妥善地采用了振冲碎石桩处理，
9.1.1沉沙池作为引水枢纽的一个组成部分，其运行原则要与 枢纽运行协调一致。在沉沙池各方案技术经济比较时，设计应根 据河流泥沙情况及枢纽布置，选定不同的泥沙设计特征值及拟定 不同方案的沉沙池进行比较，其运用条件是不能忽略的因素，故 选定方案时要明确运用条件。 9.1.2、9.1.3不同河流泥沙特性、输沙量年际和年内分配不 司，设计在充分掌握各方面资料的前提下，根据泥沙设计特征值 及沉沙池冲洗方式，提出冲洗的控制条件，以指导沉沙池的实际 运行。 定期冲洗式沉沙池包括冲洗时机、冲洗方式及底孔排沙运行 方式。连续冲洗式沉沙池若不连续开启排沙，落淤的泥沙将堵塞 排沙廊道及进沙孔。 根据阳武河、大禹渡等沉沙池冲洗运行经验，沉沙池的沉沙 容积刚淤满，池内淤积物尚未固结，及时打开冲沙闸进行冲洗 冲洗效果是最佳的，可减少冲沙时间并节省冲洗用水量。 9.1.4工程实践证明，条渠沉沙池人池水沙调控、池内放淤， 出口水位调节等，对沉沙池使用年限影响较大。 根据黄河中下游灌溉条渠沉沙池运行经验，沉沙池运用前期 沉降率比较高，一般在80%～90%，有的甚至达95%以上。清 水灌溉与适当含沙浓度（保证支渠以上渠系不淤积）的浑水灌溉 相比，一是不能肥田，二是容易冲刷渠道，故在条渠沉沙池运用 前期，为使灌溉用水具有一定含沙浓度，在调配用水时，可调配 部分流量经条渠沉沙池处理，部分流量直接送入输水渠，清浑水 掺合后进行灌溉。清浑掺合流量比例可根据支渠冲淤平衡时的临 界今沙量确定
9.1.1沉沙池作为引水枢纽的一个组成部分，其运行原则要与 枢纽运行协调一致。在沉沙池各方案技术经济比较时，设计应根 据河流泥沙情况及枢纽布置，选定不同的泥沙设计特征值及拟定 不同方案的沉沙池进行比较，其运用条件是不能忽略的因素，故 选定方案时要明确运用条件
一般情况下，沉沙池淤沙较粗，不利于耕作。沉沙淤积至设 计淤积高程以下0.30.5m以下时，停止运行，待汛期引入细 颗粒泥沙覆盖，可利于淤后耕种。 条渠沉沙池的运行，要充分利用沉沙容积。如为灌溉的条渠 沉沙池，在保证安全的前提下达到合理的沉沙效率，要沉粗引 细，浑水淤灌，以延长沉沙池的使用年限，并达到肥田改土的 目的。 条渠沉沙池采用分期淤高，轮换沉淤的方式，可保证沉沙池 的安全运用，并可提高条渠沉沙池的利用率。高水高淤，就是在 汛期高水位时将河水引到枯（低）水位时不能沉沙的条渠沉沙 池，使之淤得更高；低水低淤，就是在枯水季节，将河水引到新 （低）条渠沉沙池沉沙。 后期在条渠沉沙池内增设输沙通道，可改善引渠的水流条 件，减少因条渠沉沙池入口泥沙淤积导致向引渠的溯源淤积。同 时最大限度地减少泥沙在条渠沉沙池的淤积，通过输沙通道向下 游分沙、输沙入田，延长条渠沉沙池使用年限。山东位山灌区西 沉沙池输沙通道的成功实践就是一个典型例子
9.2.1～9.2.5根据工程等级、规模、类型、布置和水沙条件 等，有针对性地确定相应观测项目及合理的布置。按有关规范进 行观测和资料整编，从而达到以下主要目的： （1）掌握沉沙池施工和运行期建筑物沉降、位移、应力、扬 压力等情况，当出现不正常情况时，及时分析原因，采取措施， 以保证工程正常运行； （2）掌握沉沙池运行过程中的水沙变化、泥沙沉降率、泥沙 沉降标准； （3）积累资料，提高管理和设计水平。 沉沙池工作段及引渠悬移质测验执行GB/T50159《河流悬 移质泥沙测验规范》规定，确保测验精度。对过机泥沙取样方法
9.2.6定期冲洗式沉沙池水沙观测以掌握冲洗周期和冲
为目的。定期冲洗式泥沙池的冲洗周期较短，选择人池流量和含 沙量稳定的时期进行原型观测，才能获取泥沙运行的可靠资料。 通过分析，确定常态观测断面、观测方法、观测成果数理等的规 章制度。观测人员需通过专业技术培训，熟悉掌握观测和分析 方法。 所列主要观测项目系为掌握沉降运行及冲洗过程中的水力、 泥沙变化。
所列主要观测项目系为掌握沉降运行及冲洗过程中的水力、 泥沙变化。
9.2.7连续冲洗式沉沙池水沙观测以检验沉沙池沉、排沙效桌
9.2.7连续冲洗式沉沙池水沙观测以检验沉沙池沉、排沙效果 为目的。排沙廊道出口取单样计算输沙率并做颗粒级配分析，目 的在于检验人池、出池沙量是否平衡及排沙廊道输沙能力。
的。打渔张条渠沉沙池的水沙观测是根据条渠断面变化，分别在 进口、出口和沿条渠布设7个水力泥沙观测断面，观测项目包括 流量、含沙量、泥沙粒径、水位、淤积形态，各观测断面的距离 为920～1540m不等。在各水力泥沙观测断面间有测淤断面1～2 个，观测水位和淤积形态。观测过程中要避免人池含沙量变化掩 盖沉沙池的实际沉降效率。
9.3.3冲洗式沉沙池变形监测一般在存在软弱夹层的地层、或 软弱地层的情况下设置。水平位移测点宜与垂直位移测点同体布 置，但并非在每一个垂直位移测点布置水平位移测点。 9.3.4条渠沉沙池围堤线路比较长，现有工程的安全监测基本 以巡视检查为主。鉴于围堤失事造成的影响相对较小，本标准规 定1级、2级高填方围堤可进行变形和渗流监测
A.1.1连续冲洗式沉沙池内水流由于连续冲沙，流量及流速沿 程均有变化，属于变流量、变流速水流，但池室床面不因运行时 间的延续和泥沙沉降发生变化，水沙运行属于定床，计算断面划 分可根据冲沙系统布置确定。 A.1.2定期冲洗式沉沙池和条渠沉沙池内水流流量为定值，流 速和池室床面高程会随着运行时间的延续和泥沙不断淤积发生变 化，水沙运行属于动床。因此，沉降计算时：应考虑运行时间内 床面变化的影响：将运行时间划分为若时段、沉沙池划分为若 干池段，分时段逐池段进行计算。
A.2.1、A.2.2定期冲洗式沉沙池池段划分长度一般不大于工 作段长度1/10，时段划分长度一般不大于冲洗周期时间的1/4， 池段和时段划分越短，计算精度越高。某时段内的动床床面，按 该时段的前一个时段未淤积形态近似计算 条渠沉沙池的池段划分根据条渠断面变化确定，时段划分根 据运用周期确定。 水面线计算一般从工作段末端算起。灌溉及供水工程定期冲 洗式沉沙池尾部设有溢流堰区，该区水流是相当复杂的三维流 动，为便于计算，水面线可近似从溢流堰区首端向上游逐断面推 算。一般水面线坡度甚缓，计算时注意有效取值位数
A. 2. 1、A. 2. 2
A.3。1本标准推荐的泥沙沉降计算方法考虑了狭沙水流超饱利 输沙的特点，为忽略了水流挟沙力影响的一度流超饱和输沙法，
《水工设计手册（第2版）》推荐的计算方法为准静水沉降法，准 静水沉降法和度流超饱和输法是在两种不同理论基础上建立起 来的，在一定条件下经数学推演，两种计算方法可转化为相同公 武。已建沉沙池运行资料表明，一度流超饱和输沙法计算结果更 符合实际。在缺少已建沉沙池实测资料难以确定恢复饱和系数时， 也可以按准静水沉降法初估沉沙池的主要尺寸和泥沙沉降率。 一度流超饱和输沙法中恢复饱和系数的取值直接影响计算结 果的精确度。《泥沙手册》推荐淤积状态下的恢复饱和系数为α一 0.25。有关研究表明，恢复饱和系数是随水力泥沙因素变化而变 化，有一定的变幅。考虑到选用相似已建工程资料的困难性，以 下给出了3个根据实测资料分析得到的经验公式供参考使用。 （1）根据山东打渔张、河南人民胜利渠、山西阳武河及大禹 渡沉沙池观测资料分析，得：
式中u*——k池段水流摩阻流速，孔一 ，m/s。 R1/6 适用于悬移质颗粒组成较细（小于0.25mm）或有絮凝沉降 现象的灌溉及供水工程沉沙池分组沉降率计算，如我国黄河中下 游地区。 （2）分析长江荆江北岸严家台、丢丢境放淤工程实测资 料，得：
αi=0.0523 Wi
适用于悬移质颗粒组成较细或有絮凝沉降现象的灌溉及供水 工程沉沙池分组沉降率计算，如我国长江中下游地区。 （3）根据四川渔子溪一级、南河三级、云南清水河电站沉 沙池实测资料及国家电力公司成都勘测设计研究院水槽试 验，得：
式中K一一综合经验系数，当沉沙池宽度与深度之比在1.5～ 4.0之间时，取K=1.2～1.0。 适用于我国西南地区悬移质颗粒组成较粗（d>0.25mm） 无絮凝沉降现象的水电站沉沙池分组沉降率计算
2Vk bh be NLim m 2m 2m
中 D、Dk+1 第k池段上断面、下断面淤积厚度，m； V 第k池段淤积体积，m； m、m+1 第池段的上、下断面边坡系数； bk、bk+1 第k池段的上、下断面底宽，m。
附录B灌溉及供水工程定期冲洗式
B.0.1物理模型试验、原型观测和运行实践表明，冲洗过程可 概化为泄空冲洗、溯源冲洗和沿程冲洗三阶段。 B.0.2对刚淤满的池室进行冲洗时，首先关闭其进口闸门，停止 水流进人冲洗的池室，并开启冲沙闸门进行泄空冲洗。泄空冲洗 阶段，池末和池内部分尚未充分密实的泥沙被泄空水流挟带出地， 直至水体泄空出露新的洲面，此过程称泄空冲洗。概化计算中忽 略后坡洲面变化，泄空冲洗的特点是时间短，排出含沙量大，当 水位降到接近淤沙面时：池含沙量最大。根据原型观测和物理 模型试验，泄冲洗出池平均含沙量200~501kg/m，排出沙量 可占淤积量2%）．见表6或根据奖同1程、试验确定。
表6沉沙池泄空冲洗排沙含沙量表
为便于计算，可近似取闻孔最大出流流量和最小流量的平均 值，作为平均泄空流量。 B.0.3泄空冲洗结束后，及时开启池室进口闸门，引水入池进 行溯源冲洗。溯源冲洗沿着新的洲面从下游至上游的水面线出现
明显折坡点，水面有较大跌落。折坡点上游后坡的水面比降小于 池底比降，远离折点的上游洲面变化较小。折坡点下游坡陡流 急，发生强烈冲刷，使折点位置不断向上游发展，三角洲面徐徐 降低。以冲沙闸前池底为基点，从下游向上游冲刷发展为特征， 使淤沙洲面不断切割调平至前后坡趋于一致，即标志着由下而上 的溯源冲洗转变为由上而下的沿程冲洗。 图8为阳武河沉沙池原型观测冲洗变化过程
JGJ／T 463-2019 古建筑工职业技能标准（b）洲面坡度变化图 图8阳武河沉沙池原型观测冲洗变化过
图8阳武河沉沙池原型观测冲洗变化过
图９K、mo与 U 的关系图 gRo
GB 50365-2019 空调通风系统运行管理标准附录C沉沙池有压及无压
C.1.2为使沿沉沙池宽度方向冲沙能力均匀及有利于排沙，宜 保证各支廊道与主廊道交汇点处的水头损失相等；廊道总水头损 失应小于上游水面与廊道出口处的水位差。为便于计算，各条支 郎道内流速宜采用同一值，用各支廊道的长度变化来保证交汇点 处的水头损失相等。
水利水电技术标准咨询服务中心