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SL41-2011 水利水电工程启闭机设计规范.pdf

钢丝绳的安全系数和《起重机设计规范》（GB/T3811）中 相比，本规范相对地提高了一级。这是因为闸门荷载在水下，钢 丝绳也比较潮湿，前苏联《水工建筑物的启闭机械》一书中提到 关于轻级工作制的钢丝绳安全系数不小于5，中级工作制不小于 5.5；前苏联《起重运输机械图集》提出对于机动的钢丝绳其轻 级的安全系数不小于5。所以本规范中钢丝绳安全系数除Q1为 4.5外，取Q2为5，Q3、Q4为5.5可以认为是合适的。 2关于卷筒和滑轮的最小缠绕直径，收资时多个单位反映， 不恰当地增加e将使启闭机十分笨重、庞大和昂贵；本标准审查 会时按专家组的意见，取值范围进行了调整，新取值与《起重机 设计规范》（GB/T3811）对比见表4。

表4卷筒和滑轮的最小缠绕直径对照表

3滑轮材料多用铸铁、球墨铸铁和铸钢铸造。铸铁滑轮 （如HT200）的工艺好，易于切削加工，而耳对钢丝绳的损伤 小，但因强度低且较脆，使用时易引起轮缘破裂。球墨铸铁（如 QT400一18）滑轮的工艺性较好，且有一定的强度和冲击韧性： 使用时不易破裂。铸钢（如ZG230一450或ZG270一500）滑轮 的强度和冲击韧性均较高，但工艺性较差，且由于绳槽表面硬度 高，钢丝绳较易磨损。 用Q235钢制造的焊接滑轮DBJ43T 369-2020 湖南省地表水水源热泵系统工程技术标准.pdf，其特点是重量较轻，其性能和 铸钢滑轮相似，但目前在启闭机设计中使用较少。20世纪80年 代国际上出现了热滑轮，我国在1987年12月对热轧滑轮进行 了鉴定，并已批量生产，其主要特点是：结构合理、强度高、重

为此，本次修订仍维持原计算方法。 关于卷筒简的稳定性验算问题，国内的一些出版物中介绍的方 法并不一致。如大连起重机器厂编著、辽宁人民出版社1979年 出版的《起重机设计手册》和张质文等主编、中国铁道出版社 998年出版的《起重机设计手册》以及其他一些有关起重机械 的出版物中介绍的卷筒稳定性验算方法与机械工业出版社1980 年出版的《起重机设计手册》就有些不同。主要是在稳定验算条 件、验算公式和稳定安全系数上有差异。如安全系数K，就有 K≥1.3～1.5、K≥2和K≥2～2.5等。目前，国内采用较多的 是机械工业出版社1980年出版的《起重机设计手册》介绍的验 算方法，这也是本规范采用的验算方法。 卷筒的稳定性可近似看作筒壳类结构的稳定性问题，钢丝绳 箍紧卷筒产生的压力类似于两端简支的筒壳受均布外压的情形。 国外一些致力于薄壳结构稳定性研究的学者根据圆柱形筒壳长 度、壁厚和直径的相互关系，大体上将这种筒壳分为短壳、中长 壳和长壳，并分别给出了稳定性临界径向压应力的计算公式。但 这些公式都是在“理想筒壳”（材料无任何缺陷，筒壳在径向或 轴向均无任何变形）条件下推导的，当筒壳上除作用均布外压以 外，还作用有集中力和（或）弯矩时，这些公式就不适用。 国内近儿年也有人对起重机卷简的设计计算进行了专门研 究，推导出了计算公式，并已应用实例中。总的来看，用这些新 公式计算的卷筒壁厚较薄。由于这些公式的形式和计算结果尚存 在不少差异，仍需进一步实践验证，自前尚未被广泛接受。 考虑到上述因素，本次修订仍维持了原规范推荐的卷筒稳定 性计算方法。但须指出的是，原计算公式只适用于钢丝绳单层缠 绕的情况。当为多层缠绕时，应像计算卷筒压应力那样，考虑多 层缠绕系数A的影响。

6.5.3本条为原规范 8. 6. 3 条的修订。

原规范条文说明表8.6.3中列有硬齿面类型，但对应的正文中 未提及。故在闭式齿轮传动的齿面硬度类型中增加了硬齿面型式。

配对齿轮应采用不同的材料，以避免发生胶合现象。大、小 齿轮均为软齿面或中硬齿面时，其齿面硬度应有所差别；均为硬 齿面时，则齿面硬度大致相同：当软、硬齿面配对时，则齿面硬 度相差很大。齿轮工作面硬度及其组合应用举例见表5。 目前国内还流行一种所谓的“中硬齿面”类型，硬度值在 290HB～360HB左右，这种齿面介于软齿面硬度的上限和硬齿 面硬度的下限范围内，实际上属于软齿面或软硬组合齿面类型 目前尚无统一值。这种齿轮对的齿面硬度差一般为30HB。 关于齿轮计算自前国内常用的方法有两种：一种为前苏联资 料中介绍的，我国早期的《起重机设计手册》等资料中推荐的方 法。这种方法计算较为简便，自20世纪50年代就在中国使用， 基本上经过了实践的考验。另一种是《起重机设计规范》（GB/1 3811）附录中推荐的方法，即ISO的齿轮强度计算法，计算较 为繁琐。这两种计算方法的计算结果有较大差异，前者的计算结 果用后者计算时在往通不过，具体哪种方法更符合实际尚需进 步研究，故本次修订仍不作硬性规定

6.5.4本条同原规范8.6.4条

本条为原规范8.6.5条的修

删去了“在启动前对高速级啮合齿轮进行喷射润滑”，此要 求放到安装验收规范更合适。 启闭机使用的减速器，其特点是短时断续工作，直接满载启 动（起升机构经常带载后动）。根据使用经验，这种工作方式： 容易使齿轮齿面干接触工作而引起严重磨损和胶合。因此减速器 应有良好的润滑措施。 自前减速器壳体由铸造向焊接发展，特别是国外（如德国） 生产的减速器壳体多用钢板焊接，其特点是重量轻、强度高、造 型美观。由于启闭机制造厂家目前很少有此条件，故这单不提壳 体的制造焊接要求。目前起重机用减速器多采用专业标准《起重 机底座式减速器》（ZBJ19）规定的“起重机底座式减速器”、 起重机减速器”等，当使用能满足要求时，应尽量选用标准型 减速器

6.5.6本条为原规范8.6.6条的修订。修正了原文中

启闭机中使用的联轴器，自前大多为齿轮联轴器包 联轴器和半齿轮联轴器）和弹性销柱联轴器或梅花形联 条所列安全系数n值仍采用原规范取值。

6.5.7本条同原规范8.6.7条。

启闭机采用的轴承，除了经常浸水的高扬程启闭机的动滑轮 组以外，现在愈来愈多地在其他部位采用滚动轴承。滚动轴承的

选用，在已知荷载条件下，可参照滚动轴承计算方法进行选择。 骨动轴承主要是验算压强力及其转动摩擦面的相对滑动线速度 的乘积。滑动轴承的材料除铜合金外，还有复合轴套和胶木轴 瓦。前者已有相当多的设计院在采用，其主要优点是自润滑和摩 擦系数较铜瓦小；后者较多的使用在钢铁厂中，但在水电系统的 启闭机且前很少采用。

本条为原规范 8.6.8条的修

荷载限制器是起升机构必需的安全装置，常用的荷载限制器 有机械式（如杠杆式或偏心式）和电子式（如压力传感器等）。 过去多采用机械式。随着电子技术的不断发展，电子式荷载限制 器产品日趋完善，除控制精度提高外，功能上也有所增加，可兼 有“超载”和“欠载”两种保护功能，目前已成为主流，因此 本规范推荐选用电子式荷载限制器

6.5.9本条为原规范8.6.9条的修订

本规范推荐选用电子式扬程指示装置。 扬程指示及位置控制是启闭机不可缺少的部分。当使用电子 显示时扬程指示的误差范围一般显示分辨率不应大于10mm，每 100m内的测量误差不应大于50mm。对于导流洞封孔闸门，由 于封孔需要必须把闸门沉放到底坎，否则容易发生大事故，所以 启闭机高度指示精度如果达不到上述要求，则尚应采取其他措施 给予解决。 位置控制包括扬程上、下极限位置和某些中间位置（如闸门 充水需要）、走行机构的端部行程限位和回转机构的回转限位， 这些安全设备甚为重要（对于扬程的上限位置控制有时搞两套）， 因此切勿疏忽。

缓冲器虽然不经常使用，但操作失灵就有可能使用。因此缓 冲器壳体应按启闭机额定走行速度碰撞时发生的最大撞击力作为 设计依据。强度安全系数1.15取自《起重机设计规范》（GB/T 3811)。缓冲器型式最初（20世纪50年代）多为木质，后来较

多采用弹簧缓冲器或液压缓冲器。近些年来，水利水电工程的启 闭机，由于运行速度相对不快，多采用橡胶缓冲器

5.5.11本条同原规范8.6.11条。 车轮踏面的疲劳计算主要用于启闭机携带走行荷载走行时 计算见附录G.3），其中Pmax应理解为携带额定走行荷载且小车 在一侧位置时引起的大车（或小车）最大轮压，Pmi为空载走行 时的最小轮压。关于轮压的计算，《起重机设计手册》和《起重 机设计规范》（GB/T3811）中采用的公式并不相同。 《起重机设计手册》中轮压计算方法： 等效走行荷载为Q等效=Q走，其中取=0.5～~0.75，由 Q等效计算等效轮压P等效；无悬臂时其小车位置取距离支点1/4 跨度处；当有悬臂时，小车位置取在支承腿上；对于带悬臂吊 的，取支承腿上最大轮压的0.75倍。 计算轮压P计=KivP等效。 其中K1为冲击系数，取K1=1；V值当Q等效/G=0.5～1.1 时，V=0.86～0.82，当假设Q等效=0.6Q走，而Q等效/G=0.5， 比时V三0.86。当小车位于1/4跨度处，由荷载引起的轮压为 P载一（3/4）×（Q等/n）（n为一侧走轮数）。由自重引起的轮 压为P自重～G/2n，等效轮压为P等效=L（3/4）×（Q等/n）」十 G/2n=（3Q等+2G)/4n。 故计算轮压为：P计=KivP等效=1×0.86×（3Q等十2G) n=0.645Q等/n+0.43G/n。 《起重机设计规范》中轮压计算方法： P。=(2Pmax+Pmin）/3。 其中Pmax=（G/2n）+（3Q/4n）=（G/2n）十［3Q等效 (4nX0.6)」=（2G+十5Q等效）/4n，Pmin=G/2n。 故计算轮压为：P。一（2Pmax十Pmin）／3=［（2G十5Q等效） 2n+G/2n」/3=（3G+5Q等效）/6n=0.833Q等/n+0.5G/n。 两种计算结果进行比较可以看出，《起重机设计规范》（GB） T3811）的计算方法（西欧规范的轮压计算公式）更为简便、安

.11 本条同原规范 8. 6. 11

车轮踏面的疲劳计算主要用于启闭机携带走行荷载走行时 （计算见附录G.3），其中Pmax应理解为携带额定走行荷载且小车 在一侧位置时引起的大车（或小车）最大轮压，Pmi为空载走行 时的最小轮压。关于轮压的计算，《起重机设计手册》和《起重 机设计规范》（GB/T3811）中采用的公式并不相同。 《起重机设计手册》中轮压计算方法： 等效走行荷载为Q等效=Q走，其中取=0.5～~0.75，由 Q等效计算等效轮压P等效；无悬臂时其小车位置取距离支点1/4 跨度处；当有悬臂时，小车位置取在支承腿上；对于带悬臂吊

全。强度计算荷载为启闭机（小车）在启闭闻门时产生的最大轮 压。本计算方法适用于轨道安装与维护良好、车轮调整正确、直 经不超过1.25m的车轮。如需要采用更大直径的车轮，则车轮 与轨道间的许用压力应降低。 移动式后闭机轨道的选用，根据以往经验，轮压较小的应尽 量选用铁路钢轨。这种钢轨自重轻，价格较便宜。轮压大时可选 用QU型起重机专用钢轨。电动葫芦采用热轧工字钢。 启闭机的轨道基础多为混凝十，所以计算轨道时，混凝十的 承压强度应作为计算的主要内容。此外，轨道颈部的挤压应力 轨道横断面的弯曲应力和轨道底板的弯曲应力，在一般的起重机 没计资料中并无介绍。本标准附录G.4的计算公式借鉴了《水 利水电工程钢闸门设计规范》（DL/T5013）附录中采用的闸门 定轮轨道的计算公式。 电动葫芦用的工学钢轨道计算，可按一般起重机设计资料中 介绍的方法进行。至于多支承点的工学钢轨道，可以按连续梁计 算弯矩和反力，并对照电动葫芦产品样本上充许的工字钢型号 （主要是工字钢下翼缘能否支承电动葫芦走轮）进行选定，然后 验算稳定和刚度，计算支承点所需固定螺栓直径和数量

6.6.1本条由原规范9.1节修订，其计算方法内容移至1.0.11 条与原规范第4.0.7条合并。 本规范考虑到启闭机的工作特点，不考虑结构的疲劳强度计 算。但由于启闭机启闭闸门时水下情况不清，据了解由于摩阻力 的变化，启闭机超载情况时有发生。同时为了简化计算，取消各 类动力系数，按两类荷载情况进行强度和稳定计算。第工类荷载 按工作时的最大荷载进行强度、刚度和稳定性计算；第Ⅱ类荷载 按非工作时的最大荷载或工作时的特殊荷载进行强度和稳定性的 验算。和《起重机设计规范》（GBT3811）、《起重机设计手册） 相比较，实质上是去掉了疲劳强度计算。

由于启闭机的启闭荷载和走行荷载往往不一致，所以本规范 把这两种情况均作为第工类荷载计算

6.6.2本条同原规范 9.2 节

移动式启闭机结构的荷载组合是根据启闭机工作时可能发生 的荷载而组合，启闭机荷载组合分为基本组合和特殊组合，其中 基本组合有5种工况，特殊组合为4种工况，不同的荷载组合用 来计算结构的不同部位。

6.6.3本条为原规范9.3.1～9.3.5条的修订

6.6. 5 本条同原规范 9. 5. 1~9. 5. 6 条。

6.6.6本条为原规范9.6节的修订。原文中“刚度”、“刚性”

1.5%H（H为大车轨面到小车轨面的高度）。我们对已建成使 用的20余台门机进行验算，大部分均小于此值。 机械设备直接安装在其上的卷扬机架、小车架、台车架、单 向门机门架，为不影响机械传动，刚度要求较高。本标准的许用 刚度值摘自大连起重机厂编写的《起重机设计手册》中小车架控 制值。 澳大利亚1977年的《起重机设计规范》（GB/T3811）中 （AS1418，Part3），对门机的最大计算静挠度为跨中不大于L 500；悬臂端不大于Lc/300。 上海交通大学曾对两台芬兰制造的龙门起重机进行实测，其 结果跨中挠度均小于L/750，悬臂度小于Lc/350。欧洲共同 本规范对此值无其体规定。 启闭机的动态刚度，可以用在满载情况下钢丝绳绕组的悬吊 长度相当于额定起升高度时，系统在垂直方向的最低固有频率 （即：满载自振频率）来表征。也可以用起重机振动系统的振动 衰减时间或对数衰减率等来表征。 对一般的启闭机不规定校核动态刚度，但在用户从起重机使 用条件对此有要求或启闭机设计本身认为对此性能应有要求时 （如：认为对启闭机司机健康有影响，对启闭机正常工作平稳性 有影响或对启闭机金属结构疲劳有影响），则进行校核，其指标 由设计者与用户确定，并要在提交给用户的有关资料中注明

6. 6.7本条同原规范 9. 7. 1～9. 7. 2

门架结构型式早期设计制造的主要是板梁截面和格子截面， 20世纪50年代后期陆续开始设计为箱形截面。目前设计主要是 箱形截面，特别是大容量更为合适。门架按运行要求可以设计成 无悬臂的、单悬臂的、双悬臂的、带有悬臂吊的以及半门架的。 这儿种型式国内均已设计制造，在国内各水电站中运行。由于水 电站门机跨度均较小，一般情况下不大于16～20m，所以门架支 腿与主梁的连接几乎全部是刚性连接，运行实践证明这样的假设 也是合适的，

由于门式启闭机的荷载有启闭荷载和走行荷载两种，自启闭 荷载大于走行荷载，所以在内力计算时，用启闭荷载计算门架平 面内和支腿平面内的内力。前者主梁按静定结构计算，支腿按一 次超静定结构计算，这是考虑到这两种工况均可能出现，按上述 假定计算，对主梁和支腿均是最大内力，是偏于安全的计算。对 于在支腿平面内，采用三次超静定结构计算还是按一一次超静定结 构计算则应根据支腿与下横梁连接处两者刚度之比来决定，这主 要是为了简化计算且误差在充许范围之内。上述两类计算在大多 数情况下，其选择截面可以作为设计截面，能满足强度、刚度等 要求。由于门机走行时，有可能产生侧向力，故将门机走行时的 各种荷载组合作为对门架结构的验算条件，以确定选择的门架结 构是否满足要求。 对于大型门机，应尽可能利用电子计算机按三维有限元进行 计算，其计算结果比平面体系计算更符合实际情况

8本条同原规范9.8.1~9.

对于启闭机金属结构，其工作性能与实际构造设计及施工质 量的关系极大，因此设计人员必须清楚认识到，合理的构造要求 对产品的制造、安装、运行和维护等具有重要的意义。 考虑到水利水电工程地区湿度较大，从防腐蚀的观点提出主 要承载构件厚度不小于5mm。表6.6.8－1节点板厚度采用原规 范不变。 主要承载结构件在同一连接处不充许采用混合连接方式。这 是因为要保证连接处的可靠受力，所以在新设计的主要承载结构 中应避免采用。 主梁上拱度，主要是为了保证启闭机在轻载时主梁成水平 跨中的上拱度取L/1000，悬臂端的上拱度取Lc/350。L为跨度 为悬臂有效工作长度。 焊缝连接是参照《起重机设计规范》（GB/T3811）和《起 重机设计手册》有关条款编写的。在不等板厚或板宽的对接焊 缝，作成不大于1：4 的过渡斜度，目的是为了减少应力集中，

本条为液压系统的设计的要求，参考《液压系统通用技 （GB3766）和《重型机械液压系统通用技术条件》（JI 5）的规定，使液压系统应做到安全可靠、合理简单、环亻 维修方便、寿命长、噪声低、经济性能好。

7.1.2本条为原规范 8. 4.1 条的修订

原第4款修改后为新第1款。全部设备应安装在室内做不 到，也无必要，因此修改为“液压泵站控制阀组及电气控制设备 应布装在机房内，机房内应设置消防、通风、防潮、保温和排水 借施”较原条文机房内增加消防要求。 原第3款经修改后为新第2款，其修改内容为“应布置在明 显位置”改为“便于观察和操作的位置”

原第3款经修改后为新第2款，其修改内容为“应布置在明 显位置”改为“便于观察和操作的位置”。 7.1.3本条考虑到原8.4.5条为对系统的要求，故修改至此。 在设计液压系统时，选定油压应考虑系统的压力损失，否则 会出现启闭力不足的情况。当液压系统工作较频繁时（一般情况 很少碰到）则应计算发热

7. 1.3 本条考虑到原 8. 4.5 条为对系统的要求，故

7.1.4本条为原规范8.4.1条第6款修订。根据工利

1.2.1本条为原规范8.6.16.2的修订。 原规范8.0.16.2的第1）项至第3）项归到附录H中，第 4）内容稍作修改保留。

7.2.2 本条为新增。

根据近期设计和工程实践经验归纳总结

沿用原规范8.6.16.1条文。根据《水利技术标准编制规定》 （SL1一2002）的要求，将原规范中结构参数修改至附录H中。

7.2.5本条为原规范8.6.16.5

基本沿用原规范8.1.16.5款内容，仅取消了密封材料的 推荐。 一般来说，V形组合密封圈宜用于活塞与缸体内壁及活塞 杆与导向套之间的动密封。〇形密封圈宜用于端盖与缸体及活塞 与活塞杆之间的静密封。活塞与缸体内壁之间的动密封可采用Y 形密封圈。

7. 2.7 本条为新增。

增加柱塞缸设计要求，主要是减小柱塞杆缩回时对缸 击。

本条吸收了原规范8.6.15条的前半部分的内容，明确液压 阀的最大工作压力及额定流量应满足运行工况及试验工况的 要求。

7.3.2本条为原规范5.4.5

原规范5.4.5条移至此节，滑阀产品质量近年来提高很大 故插装阀在流量较小时，其优越性不明显。因此将原文修改为对 于公称通径≥25mm的液压阀宜优先采用二通插装阀件。

7.3.3 本条为新增。

作为液压缸的安全阀，为防止先导阀堵塞等原因导致的溢流 阀安全失效，应采用直动式结构

本条吸收了原规范8.6.15条的后半部分的内容，另列一

电磁换向阀的电磁铁按使用电源的不同，可分为交流和直流 两种。按衔铁工作腔是否有油液又可分为“干式”和“湿式”。 油浸式电磁铁，不但衔铁，而且激磁线圈也都浸在油液中工作， 它具有寿命更长，工作更平稳可靠等特点。参考《水电水利工程 启闭机设计规范》（DL/T5167一2002），考虑目前工程中电磁铁 烧毁时有发生，建议采用直流湿式结构。 7.3.6本条为原规范8.6.15条和5.4.5条的修订。 原865条内究吸收在本节者关条款虫伯作了无毫补案

7.3.6本条为原规范 8.6.15条和5.4.5条的修订。

原8.6.15条内容吸收在本节有关条款中，但作 使各种阀的选择更明确。

本节同原规范8.6.14条和原规范5.4.3条。 液压启闭机油泵型式的选择是一个比较重要的问题，根据目 前发展趋势，要求提高压力减小缸体尺寸，以减轻缸体自重。据 了解国外曾进行对这方面的研究工作，认为压力在25MPa左右 较为经济。我国生产的叶片泵其压力为7MPa，双级叶片泵为 14MPa，只有柱塞泵其压力可到达32MPa以上。故液压启闭机 油泵就自前而言宜选用柱塞泵。其工作压力和工作流量应根据需 要确定，并应考虑留有一定的裕度。 液压启闭机系为空载启动，可选用一般类型（如Y型）、不 要求调速的、可连续运转的异步电动机。

7.5.1本条为原规范8.6.15条的修订，原规范5.4.

关油箱的内容吸收在内。 本条是油箱设计时需要注意的事项。一般情况下油箱设计的 强度均可满足，但运行要求容易被忽略，故本条把应该满足的运 行要求列出，供设计者设计时注意。油箱和油管采用不锈钢材料 对保证油的清洁度有很大好处，修改内容为“油箱应采用不锈钢

7.5.2本条为新增，原规范8.4.1条文中有关油管的内容吸收

在内。 第1款和第2款分别为原规范8.4.1条第7款和第8款内 容，第3款为原规范8.6.17条内容，修改为“油管钢管应采用 不锈钢材料”。液压管道又增加了2款内容，对管路接口和管线 固定作了要求，方便运行维护。

8螺杆启闭机和链式启闭机

8.1.1本条问原规范8.6.12条。仪对原文的分款进行了调整。 起重螺杆在一般情况下应能自锁，所以螺纹中线的升角应控 制在α≤4.5°。 起重螺杆的长细比按如下因素考虑确定：①根据1965年10 月14日批准试行的《螺杆式启闭机技术条件》（JB767一65）第 10条：重要的螺杆其长细比入不宜超过200，而对一般用途的螺 杆不宜超过250；②在有关设计手册中受压构件的稳定系数中值 的长细比入值到达200；③在螺杆启闭机使用中有时起升和下压 的荷载相差较大。所以本标准建议受压的长细比入以200为控制 值，受拉的以250为控制值，对于重要的受压螺杆其长细比可控 制在入160。《水电站机电设计手册》金属结构分册中无此控制 直。前苏联《水工建筑物的启闭机械》一书中，提到其极限柔度 ～90，我们认为似偏小。 根据规范章节的调整，将原规范的G5单独拉出，修订为附 录J。 8.1.2本条为新增。 螺样启闭机的特点主要是便干手动操作，方便用于少电或配 电不能完全保证的场合，本条内容来源参见《水电站机电设计手 册》金属结构分册。 8.1.3原规范5.3节修订，增加双吊点及到位控制内容。 螺杆后闭机在运行中根据了解常有螺杆压弯现象，这主要可 能由下列因素造成：过载保护装置没有调整好，故未起作用；匣 门摩阻力过大；行程开关未调整好，使闸门到达底槛后继续下

8.1.3原规范5.3节修订，增加双吊点及到位控制

螺杆后闭机在运行中根据了解常有螺杆压弯现象，这主要可 能由下列因素造成：过载保护装置没有调整好，故未起作用；闻 门摩阻力过大；行程开关未调整好，使闸门到达底槛后继续下 压等。

8. 2. 1 同原规范 5. 5. 1 条。

链式启闭机作为启闭机的一种型式，在西欧用得较多，在国 内虽然20世纪50～60年代已经使用（如佛子岭水库），但并不 产泛。这主要是大容量的链条价格较贵，由于使用数量较少，链 条制造厂就不愿生产·（目前较多的用在冶金工厂的锻造起重机）。 链式启闭机由于链轮直径小，所以其载重部件可以布置得比较紧 凑；在水下工作时，链条要比钢丝绳耐久。但由于它的造价比卷 扬式启闭机贵，所以较少采用，只有当布置上的要求和综合费用 比较便宜时，可以使用。作为一种机型，我们仍把它列入规范

8.2.5同原规范5.5.3条

为保证链条启闭机的二个吊点同步升降，因此应有可靠日 置。在条件许可下，最简单的办法就是机械同步（加同 但有时需要有工作桥。如无工作桥时也可考虑采用电

步（如采用绕线式电动机时，可再增加一个辅助电动机，以使其 获得同步转速）。总之，不管哪种同步方式，只要实现同步以防 止闸门歪斜而卡住都可采用。

8.2.6本条为原规范5.5.4条和5.5.5条的合并。 链式启闭机在启闭闸门过程中，应尽量防止链条与水接触 这样可以减少锈蚀，保护链条，并可防止水冲击链条而引起不必 要的振动；除此之外，还应有防锈蚀措施，用以防止链条每节之 间锈蚀而不能转动。

8.2.6本条为原规范5.5.4条和5.5.5条的合并。

（1）由于水利水电工程的特殊性，多台固定式启闭机根据整 个工程的控制运行方式可采用远程控制、集中控制和现地控制 由于控制技术的发展及水利水电工程自动化水平的提高，因此启 闭机的控制方式应结合整个工程的控制运行方式确定。对“无人 直班，少人值守”工程，可采用分层分布控制方式，即现地控制 层、集中控制层、远方控制层，现地控制层宜采用PLC控制方 式。各层控制应互锁并宜在现地控制层切换。 （2）设置工业电视设备作为监视设备是为广保证远程调度及 操作的安全性。 （3）绕线式异步电动机的传动控制方式表9.1.1摘自《起重 机设计规范》(GB/T 3811)

（1）传动方案对于启闭机传动系统来说主要是采用交流传动 系统，因为它造价较低耳可满足运行要求。采用直流传动系统要 另设直流电源装置，造价较高，但其性能较好，所以有特殊要求 者也可采用。 （2）变频装置近年来应用广泛，他不仅可以节能，而且启动 平稳、变速平滑。因此，对移动式启闭机宜采用变频调速装置。 同时，电动机的启动方式应与调速方式相配合

（1）启闭机用电动机主要分为两种：一为用于卷扬式、虫 门式和台车式启闭机等的电动机。其主要机构均应采用走 用异步电动机YZ型、YZR型，某些有特殊要求的启

（如要求变速），有时可能需要选用直流电动机。所以本规范建议 可采用起重及冶金用直流电动机。在交流电动机中，鼠笼型 （YZ型）电动机价格便宜，但只限于中、小容量、起动次数不 多、没有调速要求，对起动平滑性要求不高、操作要求简单的固 定式启闭机。对于容量较小的行走机构、回转机构或起升机构： 也可采用鼠笼式电动机。另一为用于液压后闭机的电动机，由于 允许空载起动，没有调速要求，所以可以采用一般的中、小型异 步电动机。 （2）电动机的有关校验公式摘自《起重机设计规范》（GB T 3811)。 （3）制动器驱动元件的选用，对于交流传动系统，运行机构 般可采用液压推杆。这主要是因为它其有寿命长、制动平稳、 噪音小、消耗功率小、允许操作频率较高等优点。对于起升机 构，考虑到如发生“溜钩”的严重后果，故应慎重对待，所以 般情况下，起升机构制动器用电磁铁可根据要求力矩选用短行程 或长行程电磁铁。 （4）电阻器选用及安装摘自《起重机设计规范》（GB/T 3811)。 （5）液压启闭机的油压保护是指为防止液压系统压力超过设 计压力而设置的压力开关；液压启团机的高低油位保护是指为防 正液压系统油箱油位异常而设置的油位开关

（1）导线最小截面的选择，主要是根据我国的经验确定的。 可参考《水利水电工程电缆设计规范》（SL344一2006）的要求， 铝导体电力电缆最小截面应大于4mm²，二次电缆导体电流回路 的截面不应小于2.5mm²；电压回路应按充许电压降选择电缆截 面，且不应小于1.5mm²。 电缆弯曲半径和敷设条件按《电气装置安装工程电缆线路施 工及验收规范》（GB50168一2006）的规定执行。

（2）馈电装置有关数据摘自《起重机设计规范》（GB/I 3811)。

MH／T 5049-2020 四型机场建设导则.pdf9.5接地、防雷及照明

（1）对不同的具体工程，防火设计规范有具体的要求，因 此，消防设计应根据具体工程及防火设计规范的要求进行。 （2）由于启闭机工作场合广阔，环境气温、海拔差异大，所 以选择启闭机电气设备，应考虑上述自然条件，满足相应要求。

附录C启闭机偏斜走行时的

因为许多启闭机在起吊额定起重量时小车并不在极限位置， 如电站吊装转子时起重量最大，但此时小车不在极限位置；坝顶 门机最大轮压出现在起吊闸门时，但此时大车不运行，因此用 最大运行轮压”计算偏斜运行侧向力较合理，所以乙P是“最 大运行轮压”，而不是“最不利轮压”、“极限轮压”

因后闭机大多采用绕线型电动机，同时篇幅受到限制，所以 此处仅列出绕线型异步电动机的发热校验。若采用笼式异步电动 机，可参考其他标准进行校验。

（1）环境温度校正系数K，根据《电力工程电缆设计规范》 GB50217一2007）附录D校验公式而来。 （2）电线电缆载流量的基准值仅为在设计时的参考值。因为 受国家的经济条件不同、广家技术水平的差异和采用的材料不同 等因素的影响中建管线施工组织设计（84P）.doc，电线电缆载流量的基准值均有所差异，所以在选 用时，要根据各个厂家给出的基准电流值进行校验。