施工组织设计下载简介

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低碳城配EPC项目设计变更超大梁支模专项施工方案（扣件式钢管架）

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

（1) 杆件的设置和连接JCT878.4-2010 水泥工业用硬齿面减速机 第4部分：立式磨机减速机.pdf，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；

（2) 横杆插销是否松动；

（3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；

（4) 施工过程中是否有超载现象；

（5) 安全防护措施是否符合规范要求；

（6) 支架与杆件是否有变形现象。

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。

（1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；

（2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。

梁、板模板及支撑体系计算

1、列表描述所要计算的梁、板的部位、结构尺寸、层高和跨度；

2．列表描述梁、板底支撑布置情况及支撑布置简图；

3．梁下模板及支撑体系设计验算；

根据支撑系统设置情况，分别选择不同支撑布置形式截面最大的梁进行验算。验算要求如下：

1）画出需验算类型的支撑节点详图，简述该种类型的布置情况和安装做法，以及所需各种材料的规格；

荷载计算：包括梁模板自重、砼自重、钢筋重量、施工荷载；

进行模板的抗弯强度、抗剪强度、挠度的计算；

3）梁底次楞验算：荷载计算中增加次楞自重，其它荷载由上部传递，验算步骤同梁底模板；

4）梁底主楞验算：荷载计算中增加主楞自重，其它荷载由上部传递，验算步骤同梁底模板；

5）支撑立杆稳定性验算：荷载计算中增加钢管、扣件自重，其它荷载由上部传递。进行支撑立杆的强度验算、稳定性验算；

4．梁侧模计算：计算步骤同梁底模，其中包括梁的对拉螺栓计算；

5．板下模板及支撑体系设计验算：计算步骤同梁下模板及支撑体系设计验算；

6．梁、板支撑体系的扣件抗滑移验算；

7．支承层地面或楼层的承载力验算；

8．墙、柱模板支撑计算：计算步骤同梁模板的计算。

搭设高度≯8m；搭设跨度≯16m；集中线荷载大于20kN/m；高度不大于支撑水平投影宽度且有联系构件的普通混凝土模板支撑工程。

设计简图如下：

按简支梁计算：

截面抵抗矩：W＝bh2/6=2000×15×15/6＝75000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=2000×15×15×15/12＝562500mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×2＝97.647kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×2＝61.4kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×97.647×0.252＝0.763kN·m

σ＝Mmax/W＝0.763×106/75000＝10.172N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝5q2L4/(384EI)=5×61.4×2504/(384×10000×562500)＝0.555mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1q1L＝1×97.647×0.25＝24.412kN

标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1q2L＝1×61.4×0.25＝15.35kN

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝24.412/2＝12.206kN/m

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝15.35/2＝7.675kN/m

计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.329×106/67500=4.873N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

小梁剪力图(kN)

Vmax＝3.728kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.728×1000/(2×50×90)＝1.243N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

小梁变形图(mm)

νmax＝0.11mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1＝3.491kN，R2＝7.017kN，R3＝5.701kN，R4＝7.017kN，R5＝3.491kN

正常使用极限状态

R'1＝2.056kN，R'2＝4.414kN，R'3＝3.587kN，R'4＝4.414kN，R'5＝2.056kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

由上节可知P＝max[R1，R2，R3，R4，R5]×0.6＝4.21kN，P'＝max[R1'，R2'，R3'，R4'，R5']×0.6＝2.649kN

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.842×106/4490=187.528N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

Vmax＝7.037kN

τmax=2Vmax/A=2×7.037×1000/424＝33.193N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax＝0.201mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm

悬臂端νmax＝0.641mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=11.247kN

图二：Rmax=10.548kN

用小梁的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态 图一

立杆1：R1＝5.597kN，立杆2：R2＝11.247kN，立杆3：R3＝9.139kN，立杆4：R4＝11.247kN，立杆5：R5＝5.597kN 图二

立杆1：R1＝5.249kN，立杆2：R2＝10.548kN，立杆3：R3＝8.571kN，立杆4：R4＝10.548kN，立杆5：R5＝5.249kN

立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1:P1=5.597/0.6=9.328kN,立杆2:P2=11.247/0.6=18.744kN,立杆3:P3=9.139/0.6=15.231kN,立杆4:P4=11.247/0.6=18.744kN,立杆5:P5=5.597/0.6=9.328kN

可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4，P5]＝18.744kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm

λ=max[l01，l02]/i=2106/15.9=132.453≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(750+2×200)=1940mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1200=2563mm

λ=max[l01，l02]/i=2563/15.9=161.195

查表得：φ＝0.271

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.029×0.6×1.22/10)＝0.002kN·m

P1＝9.328kN，P2＝18.744kN，P3＝15.231kN，P4＝18.744kN，P5＝9.328kN

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝20927.156/(0.271×424)+0.002×106/4490＝182.573N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=11/10=1.1≤3

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1×0.276=0.276kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=1×1.5×0.254=0.381kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×112×0.276+11×0.381=20.889kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=102×1×[0.15×11/(1×1)+0.5]+2×1×10/2=225kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×20.889=68.934kN.M

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝20.927/(0.9×0.15)＝155.016kPa≤γufak＝1.363×140 =190.82kPa

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×28.8+1.4×0.9×2]＝37.512kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：

q1＝bS承＝1×37.512＝37.512kN/m

Mmax＝0.125q1l2＝0.125×37.512×0.252＝0.293kN·m

σ＝Mmax/W＝0.293×106/37500＝7.815N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m

νmax＝5×28.8×2504/(384×10000×281250)=0.521mm≤250/400=0.625mm

3、支座反力验算

R下挂＝q1l=37.512×0.25＝9.378kN

R'下挂＝ql=28.8×0.25＝7.2kN

计算简图如下：

小梁弯矩图(kN·m)

q=9.378kN/m

σ＝Mmax/W＝0.166×106/60750＝2.737N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

小梁剪力图(kN)

τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×2.291×1000/(2×90×45)＝0.849N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2

小梁变形图(mm)

q=7.2kN/m

νmax＝0.05mm≤400/400=1mm

4、主梁所受支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝4.369kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝3.355kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

承载能力状态：F=max[R下挂max]×0.6=Max[4.369]×0.6=2.622kN

正常使用状态：F'=max[R'下挂max]×0.6=Max[3.355]×0.6=2.013kN

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.656×106/4490＝145.997N/mm2≤[f]＝205N/mm2

CSA019.3-2013标准下载 主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.622×1000/424＝12.368N/mm2≤[τ]＝120N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.159mm≤[ν]=500/400=1.25mm

悬挑段νmax＝1.079mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm

4、最大支座反力计算

Rmax=7.819/0.6=13.032kN

取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力MH5011-1999《民用机场沥青混凝土道面施工技术规范》，可知对拉螺栓受力N＝0.95×13.032＝12.381kN≤Ntb＝17.8kN