山东镇消防站建设工程高支模专项施工方案

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山东镇消防站建设工程高支模专项施工方案

立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=10.383/0.6=17.305kN

七、纵向水平钢管验算

由小梁验算一节可知P=max[R1,R3]=0.11kN,P'=max[R1',R3']=0.062kN

GB/T 5170.19-2018标准下载 纵向水平钢管计算简图一

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.029×106/4490=6.459N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图一(kN)

Vmax=0.173kN

τmax=2Vmax/A=2×0.173×1000/424=0.817N/mm2≤[τ]=125N/mm2

纵向水平钢管变形图一(mm)

跨中νmax=0.019mm≤[ν]=L/250=800/250=3.2mm

悬臂端νmax=0.001mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm

4、支座反力计算

图一:Rmax=0.448kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得:

承载能力极限状态

立杆1:R1=0.448kN,立杆3:R3=0.448kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N=max[R1,R3]=max[0.448,0.448]=0.448kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!

2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[P2]=17.305kN≤[N]=30kN

顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641mm

非顶部立杆段:l02=kμ2h =1×1.808×1200=2170mm

λ=max[l01,l02]/i=2170/15.9=136.478≤[λ]=210

长细比满足要求!

顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.427×(750+2×200)=1945mm

非顶部立杆段:l02=kμ2h =1.185×1.808×1200=2571mm

λ=max[l01,l02]/i=2571/15.9=161.698

查表得:φ=0.271

Mwd=γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)=1.1×0.6 ×1.4×(1×0.064×0.8×1.22/10)=0.007kN·m

R1=0.448kN,P2=17.305kN,R3=0.448kN

梁两侧立杆承受楼板荷载:

fd=Nd/(φA)+Mwd/W=18931.295/(0.271×424)+0.007×106/4490=166.317N/mm2≤[f]=205N/mm2

H/B=8.5/16.8=0.506≤3

十一、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.799=0.639kN/m:

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值:

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1×0.505=0.404kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.52×0.639+8.5×0.404=26.525kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=16.82×0.8×[0.15×8.5/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×16.8/2=579.516kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×26.525=87.533kN.M

十二、立杆支承面承载力验算

F1=N=18.931kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm

F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=18.931kN

2、局部受压承载力计算

可得:fc=7.488N/mm2,βc=1,

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3,Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=18.931kN

梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书(大截面梁)

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011

设计简图如下:

按三等跨连续梁计算:

截面抵抗矩:W=bh2/6=500×12×12/6=12000mm3,截面惯性矩:I=bh3/12=500×12×12×12/12=72000mm4

q1=γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3,1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×0.5=22.192kN/m

q1静=γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.5=20.723kN/m

q1活=γ0×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×3×0.5=1.47kN/m

q2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×0.5=15.35kN/m

Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×20.723×0.22+0.117×1.47×0.22=0.09kN·m

σ=Mmax/W=0.09×106/12000=7.481N/mm2≤[f]=15N/mm2

νmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.35×2004/(100×5400×72000)=0.428mm≤[ν]=L/250=200/250=0.8mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×20.723×0.2+1.2×1.47×0.2=4.912kN

标准值(正常使用极限状态)

R'max=1.1q2L=1.1×15.35×0.2=3.377kN

承载能力极限状态:

面板传递给小梁q1=4.912/0.5=9.824kN/m

梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×1.35×0.5×1.2×0.2=0.162kN

梁右侧模板传递给小梁荷载F2=1×1.35×0.5×1.2×0.2=0.162kN

正常使用极限状态:

面板传递给小梁q1=3.377/0.5=6.754kN/m

梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×1.2×0.2=0.12kN

梁右侧模板传递给小梁荷载F2=1×0.5×1.2×0.2=0.12kN

计算简图如下:

承载能力极限状态

正常使用极限状态

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.214×106/53333=4.004N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

小梁剪力图(kN)

Vmax=2.411kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.411×1000/(2×50×80)=0.904N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

小梁变形图(mm)

νmax=0.097mm≤[ν]=L/250=600/250=2.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1=0.239kN,R2=4.822kN,R3=0.239kN

正常使用极限状态

R'1=0.167kN,R'2=3.331kN,R'3=0.167kN

主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6

由上节可知P=max[R2]×0.6=2.893kN,P'=max[R2']×0.6=1.998kN

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.752×106/4490=167.483N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

Vmax=4.557kN

τmax=2Vmax/A=2×4.557×1000/424=21.495N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.625mm≤[ν]=L/250=800/250=3.2mm

悬臂端νmax=0.036mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm

4、支座反力计算

图一:Rmax=11.789kN

用小梁的支座反力分别代入可得:

承载能力极限状态

立杆2:R2=11.789kN

立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=11.789/0.6=19.648kN

七、纵向水平钢管验算

由小梁验算一节可知P=max[R1,R3]=0.239kN,P'=max[R1',R3']=0.167kN

纵向水平钢管计算简图一

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.062×106/4490=13.808N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图一(kN)

Vmax=0.376kN

τmax=2Vmax/A=2×0.376×1000/424=1.776N/mm2≤[τ]=125N/mm2

纵向水平钢管变形图一(mm)

跨中νmax=0.052mm≤[ν]=L/250=800/250=3.2mm

悬臂端νmax=0.003mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm

4、支座反力计算

图一:Rmax=0.974kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得:

承载能力极限状态

立杆1:R1=0.974kN,立杆3:R3=0.974kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N=max[R1,R3]=max[0.974,0.974]=0.974kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!

2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[P2]=19.648kN≤[N]=30kN

顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641mm

非顶部立杆段:l02=kμ2h =1×1.808×1200=2170mm

λ=max[l01,l02]/i=2170/15.9=136.478≤[λ]=210

长细比满足要求!

顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.427×(750+2×200)=1895mm

非顶部立杆段:l02=kμ2h =1.155×1.808×1200=2506mm

λ=max[l01,l02]/i=2506/15.9=157.61

查表得:φ=0.284

Mwd=γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)=1×0.6 ×1.4×(1×0.064×0.8×1.22/10)=0.006kN·m

R1=0.974kN,P2=19.648kN,R3=0.974kN

fd=Nd/(φA)+Mwd/W=20417.852/(0.284×424)+0.006×106/4490=170.897N/mm2≤[f]=205N/mm2

H/B=5/16.8=0.298≤3

十一、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.799=0.639kN/m:

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值:

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1×0.505=0.404kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×52×0.639+5×0.404=10.01kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=16.82×0.8×[0.15×5/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×16.8/2=394.296kN.m≥3γ0Mok =3×1×10.01=30.03kN.M

十二、立杆支承面承载力验算

F1=N=20.418kN

TB/T 3375-2018标准下载 1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm

F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×800×100/1000=62.44kN≥F1=20.418kN

2、局部受压承载力计算

可得:fc=11.154N/mm2,βc=1,

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3,Aln=ab=10000mm2

JT/T 1322-2020 港口内燃机驱动起重机能源利用效率检测方法.pdf F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=20.418kN

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