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醴商创新创业园产业开发项目标准厂房三期1#厂房脚手架专项施工方案.docx

νmax＝2.119mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

Rmax=2.538kN

GBT51306-2018 工程振动术语和符号标准.pdf纵向水平杆：Rmax=1×2.52/2=1.26kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

横向水平杆：Rmax=1×2.538=2.538kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

脚手架架体高度H 13.2 脚手架钢管类型 Φ48×2.8

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.031/1.8)×13.2=2.046kN

单内立杆：NG1k=2.046kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(13.2/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=0.984kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=0.984kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(13.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.062kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×13.2=0.198kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.984+1.062+0.198=2.245kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=0.984kN

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN

内立杆：NQ1k=2.025kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.046+2.245)+1.5×2.025=8.616kN

单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.046+0.984)+1.5×2.025=6.977kN

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906

查《规范》表A得，φ=0.191

单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+1.5NQ1k=1.3×(2.046+2.245)+1.5×2.025=8.616kN

Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.477×1.5×3.62)=0.25kN•m

σ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[8615.638/(0.191×398)+250367.76/4250]=172.247N/mm2≤[f]=205N/mm2

Hs=30.707m>H=13.2m

Nlw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.044×4.5×6.5=1.802kN

长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(1.802+3)×103/(0.896×398)=13.466N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=1.802+3=4.802kN≤0.9×12=10.8kN

a0=0.12m,单根立杆作用在地面截面为a1=0.32m

(1）地基承载力验算：

由以上计算可知，立杆传至基础顶面的轴心力设计值最大为N =8.616kN

基础处理采用100mm厚C15混凝土，可调底座落于混凝土上

A=0.32m*0.32m=0.1m2 选取

P= N/KA =8.616kN/ 0.8*0.1m2 =107.7Kpa

经计算地基处理后的承载力应大于107.7Kpa,方可满足要求。

混凝土垫层抗压、抗冲切验算

条件：长度a=120mm，宽度b=120mm，板厚ho=100mm，

混凝土强度等级为C15，fc=7.2N/mm，ft=0.91N/mm

计算：1、局部抗压计算：

Ab=3b×(2b+a)=3×120×(2×120+120)=129600mm

AL=a×b=120×120=14400mm

βL=√(Ab/AL)=√(129600/14400)=9

1.35×βc×βL×fc×AL

=1.35×1×9×7.2×14400

F=8.616kN=8616N≤1259712N

βs =a/b=120/120=1.00< 2 取βs=2

η=0.4+1.2/βs

=0.4+1.2/2=1.00

h < 800mm 取 βh = 1.0

Um=2[(a+ho)+(b+ho)]=2×[(120+100)+(120+100)]

1.2×βh×ft×η×Um×ho

=1.2×1×0.91×1×880×100

F=8.616kN=8616N≤96096N

所以采用100mm厚C15混凝土垫层足已满足承载力要求！地基处理应严格按照要求执行。

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020

平台水平支撑钢管布置图

板底支撑（纵向）钢管验算

G1k=g1k=0.031kN/m;

G2k= g2k×lb/4 =0.350×1.20/4=0.105kN/m;

Q1k= q1k×lb/4 =3.000×1.20/4=0.900kN/m;

Q2k= q2k×lb/4 =2.000×1.20/4=0.600kN/m;

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=γ0×1.3×(G1k+G2k)=1×1.3×(0.031+0.105)=0.177kN/m;

q2=γ0×1.5×(Q1k+Q2k)=1×1.5×(0.900+0.600)=2.250kN/m;

Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.177+0.117×2.250)×0.902=0.228kN•m;

Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.177+1.200×2.250)×0.90=2.605kN;

σ=Mmax/W=0.228×106/(4.25×103)=53.542N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

q'=G1k+G2k=0.031+0.105=0.136kN/m

q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m

R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.136+1.200×1.500)×0.90=1.755kN;

ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.136×(0.90×103)4+0.990×1.500×(0.90×103)4)/(100×206000.00×10.19×104) =0.493mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，由于横向支撑钢管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。

q'=g1k=0.031kN/m;

q=γ0×1.3×g1k=0.040kN/m;

p=Rmax/2=1.303kN;

p'=R'max/2=0.877kN

Mmax=0.740kN•m;

Rmax=6.493kN;

νmax=1.526mm;

σ=Mmax/W=0.740×106/(4.25×103)=174.150N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

νmax=1.526mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;

Rc=12×0.80=9.600kN≥R=6.493kN

NG1=gk×H+g1k×la×3.00/1.00=0.163×6.500+0.031×0.90×3.00/1.00=1.143kN

NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.90×1.20/1.00=0.378kN;

NG3=g3k×lb=0.14×1.2=0.168kN;

NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.90×1.20/1.00=3.240kN;

NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×1.20/1.00=2.160kN;

立杆由架体结构及构配件自重产生的轴力标准值：

NG1k=NG1+NG2+NG3=1.143+0.378+0.168=1.689kN

立杆由施工荷载产生的轴向力标准值：

NQ1k=NQ1+NQ2=3.24+2.16=5.4kN

立杆的轴向压力设计值：

N=γ0×(1.3×NG1k+1.5×NQ1k)=1×(1.3×1.689+1.5×5.4)=10.296kN;

L0=kμh=1×2.208×1.50=3.312m

长细比λ=L0/i=3.312×103/(1.60×10)=207.000≤[λ]=250

轴心受压构件的稳定系数计算：

L0=kμh=1.155×2.208×1.5=3.825m

长细比λ= L0/i=3.825×103/（1.60×10）=239.085

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.128

满堂脚手架立杆由风荷载产生的弯矩标准值：

Mwk=laωkh2/10=0.9×0.051×1.52/10=0.01kN•m

满堂脚手架立杆由风荷载产生的弯矩设计值：

Mw=γ0×1.5×0.6×Mwk=1×1.5×0.6×0.01=0.009kN•m；

组合风荷载时的立杆稳定性计算:

σ=N/(φA)+Mw/W=10.296×103/(0.128×3.98×102)+0.009×106/(4.25×103)=204.221N/mm2≤[f]=205N/mm2

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.8.7条，满堂脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。

2

已按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。

AW=1.50×1.20×3×3=16.2m2

Nw=1.5×ωk×Aw=1.5×0.051×16.2=1.239kN

N=Nw+N0=1.239+3.00=4.239kN

长细比λ=L0/i=600.00/16=37.500，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.910。

N=4.239kN≤Nf=63.110kN

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

单扣件承载力设计值 Rc=8.0×0.850=6.800kN

N=4.239kN≤Rc=6.800kN

a0=0.12m,单根立杆作用在地面截面为a1=0.32m

(1）地基承载力验算：

由以上计算可知，立杆传至基础顶面的轴心力设计值最大为N =6.921kN

基础处理采用100mm厚C15混凝土，可调底座落于混凝土上

A=0.32m*0.32m=0.1m2 选取

P= N/KA =6.921kN/ 0.8*0.1m2 =86.51Kpa

经计算地基处理后的承载力应大于86.51Kpa,方可满足要求。

5.4混凝土垫层抗压、抗冲切验算

条件：长度a=120mm，宽度b=120mm，板厚ho=100mm，

混凝土强度等级为C15，fc=7.2N/mm，ft=0.91N/mm

计算：1、局部抗压计算：

Ab=3b×(2b+a)=3×120×(2×120+120)=129600mm

AL=a×b=120×120=14400mm

βL=√(Ab/AL)=√(129600/14400)=9

1.35×βc×βL×fc×AL

=1.35×1×9×7.2×14400

F=6.921kN=6921N≤1259712N

βs =a/b=120/120=1.00< 2 取βs=2

η=0.4+1.2/βs

=0.4+1.2/2=1.00

T／CSEB 0007-2019 爆破术语.pdf h < 800mm 取 βh = 1.0

Um=2[(a+ho)+(b+ho)]=2×[(120+100)+(120+100)]

1.2×βh×ft×η×Um×ho

=1.2×1×0.91×1×880×100

DB44／T 1506-2014 企业温室气体排放量化与核查导则.pdf F=6.921kN=6921N≤96096N

所以采用100mm厚C15混凝土垫层足已满足承载力要求！地基处理应严格按照要求执行。

落地脚手架剪刀撑立面布置示意图