施工组织设计下载简介

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鹿城酒店高大模板工程专项施工方案（终版）

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.705+0.02+0.29+0.615=1.63kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.052+0.02=2.072kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.705+0.02+0.29+0.615=1.63kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.63,2.072,1.63]=2.072kN/m

为简化计算TB／T 3481-2017标准下载，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.472×0.82，0.5×3.472×0.22]＝0.278kN·m

σ=Mmax/W=0.278×106/53333=5.208N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.472×0.8，3.472×0.2]＝1.736kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.736×1000/(2×50×80)＝0.651N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.072×8004/(100×9350×213.333×104)＝0.222mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝2.072×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.021mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.472×0.8,0.375×3.472×0.8+3.472×0.2]=3.472kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.272kN,R2=3.472kN,R3=2.873kN,R4=3.472kN,R5=3.272kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.072×0.8,0.375×2.072×0.8+2.072×0.2]=2.072kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.63kN,R2'=2.072kN,R3'=1.686kN,R4'=2.072kN,R5'=1.63kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.338×106/5080=66.567N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.533kN

τmax=2Vmax/A=2×4.533×1000/489＝18.538N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=2.211kN，R2=11.938kN，R3=2.212kN

可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝11.938kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l02]/i=2632/15.8=166.582≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(750+2×200)=1940mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3204mm

λ=max[l01，l02]/i=3204/15.8=202.785

查表得：φ＝0.177

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.041×0.8×1.52/10)＝0.007kN·m

R1＝2.211kN，R2＝11.938kN，R3＝2.212kN

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝14239.101/(0.177×489)+0.007×106/5080＝165.891N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=11.03/8.6=1.283≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.36=0.288kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1.5×0.342=0.41kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×11.032×0.288+11.03×0.41=22.046kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=8.62×0.8×[0.15×11.03/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×8.6/2=191.143kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×22.046=72.751kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=14.239kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=14.239kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=14.239kN

梁（600X1400）（二层至坡屋面顶按最大高度计算）模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×3]×1＝56.397kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝53.163kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.4)]×1＝35.8kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×53.163×0.152+0.121×3.234×0.152＝0.137kN·m

σ＝Mmax/W＝0.137×106/37500＝3.648N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.8×1504/(100×10000×281250)＝0.041mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×53.163×0.15+0.446×3.234×0.15＝3.35kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×53.163×0.15+1.223×3.234×0.15＝9.708kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×53.163×0.15+1.142×3.234×0.15＝7.954kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×35.8×0.15＝2.11kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×35.8×0.15＝6.138kN

R3'=0.928q2L=0.928×35.8×0.15＝4.983kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.35/1＝3.35kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[9.708,7.954,9.708]/1= 9.708kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.35/1＝3.35kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.35+0.045+0.928+1.794=6.117kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.708+0.045=9.753kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.35+0.045+0.928+1.794=6.117kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.117,9.753,6.117]=9.753kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.11/1＝2.11kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[6.138,4.983,6.138]/1= 6.138kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.11/1＝2.11kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.11+0.03+0.625+0.746=3.512kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.138+0.03=6.168kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.11+0.03+0.625+0.746=3.512kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.512,6.168,3.512]=6.168kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.753×0.52，0.5×9.753×0.22]＝0.305kN·m

σ=Mmax/W=0.305×106/53333=5.715N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×9.753×0.5，9.753×0.2]＝3.048kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.048×1000/(2×50×80)＝1.143N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.168×5004/(100×9350×213.333×104)＝0.101mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝6.168×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.062mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×9.753×0.5,0.375×9.753×0.5+9.753×0.2]=6.096kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.823kN,R2=6.096kN,R3=4.999kN,R4=6.096kN,R5=3.823kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.168×0.5,0.375×6.168×0.5+6.168×0.2]=3.855kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.195kN,R2'=3.855kN,R3'=3.133kN,R4'=3.855kN,R5'=2.195kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.504×106/5080=99.267N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝5.468kN

τmax=2Vmax/A=2×5.468×1000/489＝22.365N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.072mm≤[ν]＝L/250＝350/250＝1.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=4.451kN，R2=15.935kN，R3=4.451kN

可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝15.935kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm

λ=max[l01，l02]/i=2106/15.8=133.291≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(750+2×200)=1940mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1200=2563mm

λ=max[l01，l02]/i=2563/15.8=162.215

查表得：φ＝0.268

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.044×0.5×1.22/10)＝0.003kN·m

R1＝4.451kN，R2＝15.935kN，R3＝4.451kN

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝19519.495/(0.268×489)+0.003×106/5080＝149.535N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=17.49/18.2=0.961≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.552=0.442kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1.5×0.342=0.41kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×17.492×0.442+17.49×0.41=74.721kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=18.22×0.8×[0.15×17.49/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×18.2/2=1236.956kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×74.721=246.578kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=19.519kN

1、受冲切承载力计算

2018年度第三批土地开发项目招标文件.pdf um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=19.519kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

JB／T 4373.1-2019 刨台卧式铣镗床 第1部分：精度检验.pdf F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=19.519kN