施工组织设计下载简介

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南京NO.2014G07地块项目8#、12#楼悬挑外架施工方案

八、特殊情况处补充计算三排悬挑架主梁验算计算书

q'=gk=0.241=0.241kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=8/1=8kN

GB50364-2018标准下载 第2排：F'2=F2'/nz=8/1=8kN

第3排：F'3=F3'/nz=9.6/1=9.6kN

q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kN/m

第1排：F1=F1/nz=9.68/1=9.68kN

第2排：F2=F2/nz=9.68/1=9.68kN

第3排：F3=F3/nz=11.6/1=11.6kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=3.061×106/185000=16.545N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=9.819N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.112mm≤[ν]=2×lx/360=2×1950/360=10.833mm

4、支座反力计算

4）、上拉杆件验算

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1500)=62.65°

α2=arctanL1/L2=arctan(5800/1850)=72.309°

上拉杆件支座力：

RS1=nzR3=1×18.55=18.55kN

RS2=nzR4=1×2.939=2.939kN

NSZ1=RS1/tanα1=18.55/tan62.65°=9.595kN

NSZ2=RS2/tanα2=2.939/tan72.309°=0.937kN

上拉杆件轴向力：

NS1=RS1/sinα1=18.55/sin62.65°=20.885kN

NS2=RS2/sinα2=2.939/sin72.309°=3.084kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=20.885kN

查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=257kN

[Fg]=α× Fg/k=0.85×257/9=24.272kN≥NS=20.885kN

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×24.272/(2×15.19)=2个≤[n]=3个

σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×24.272×103/(π×202)=38.63N/mm2≤[f]=65N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

σf=NS/(he×lw)=20.885×103/(10×100)=20.885N/mm2 ≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2

正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22

吊耳板吊索方向的最大拉应力：

吊耳板吊索方向的最大剪应力：

5）、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =[(NSZ1+NSZ2)]/nz=[(9.595+0.937)]/1=10.532kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.061×106/(1.05×185×103)+10.532×103/3060=19.199N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=3.061×106/(0.929×185×103)=17.81N/mm2≤[f]=215N/mm2

6）、锚固段与楼板连接的计算

1、螺栓粘结力锚固强度计算

锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0.084kN

螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=0.168×103/(4×3.14×16×2.5)=0.333mm

σ=N/(4×π×d2/4)=0.168×103/(4×π×162/4)=0.208kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2

2、混凝土局部承压计算如下

混凝土的局部挤压强度设计值：

fcc=0.95×fc=0.95×16.7=15.865N/mm2

注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm

九、2.9m搁置主梁验算计算书（位于25~28轴，L~H轴附近）

q'=gk=0.241=0.241kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=11.5/1=11.5kN

第2排：F'2=F2'/nz=11.5/1=11.5kN

第3排：F'3=F3'/nz=11.5/1=11.5kN

第4排：F'4=F4'/nz=11.5/1=11.5kN

q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kN/m

第1排：F1=F1/nz=13.8/1=13.8kN

第2排：F2=F2/nz=13.8/1=13.8kN

第3排：F3=F3/nz=13.8/1=13.8kN

第4排：F4=F4/nz=13.8/1=13.8kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=3.15×106/185000=17.03N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=14.711N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.031mm≤[ν]=l/250=500/250=2mm

4、支座反力计算

R1=15.034kN,R2=30.01kN,R3=10.385kN,R4=0.612kN

4）、上拉杆件验算

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1150)=68.369°

α2=arctanL1/L2=arctan(2900/1150)=68.369°

上拉杆件支座力：

RS1=nzR3=1×10.385=10.385kN

RS2=nzR4=1×0.612=0.612kN

NSZ1=RS1/tanα1=10.385/tan68.369°=4.118kN

NSZ2=RS2/tanα2=0.612/tan68.369°=0.243kN

上拉杆件轴向力：

NS1=RS1/sinα1=10.385/sin68.369°=11.171kN

NS2=RS2/sinα2=0.612/sin68.369°=0.658kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=11.171kN

[Fg]=α× Fg/k=0.82×144.5/9=13.166kN≥NS=11.171kN

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×13.166/(2×15.19)=1个≤[n]=3个

花篮螺栓验算：

σ=[Fg]/(π×de2/4)=13.166×103/(π×102/4)=167.629N/mm2≤[ft]=170N/mm2

σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×13.166×103/(π×202)=20.954N/mm2≤[f]=65N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

σf=NS/(he×lw)=11.171×103/(10×100)=11.171N/mm2 ≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2

正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22

吊耳板吊索方向的最大拉应力：

吊耳板吊索方向的最大剪应力：

5）、主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.15×106/(1.05×185×103)+3.875×103/3060=17.485N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=3.15×106/(0.969×185×103)=17.569N/mm2≤[f]=215N/mm2

11).电梯井、采光井脚手架的验算

11.1)落地式脚手架验算：

备注：为增加安全保险系数考虑搭设防护架按照20m计算，立杆采用单立杆。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；

NG1 = 0.107×20.000=2.14kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10

NG2 = 0.100×4×1.500×(1.000+0.980)/2=0.594kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2 =2.734kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.117

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.350×1.130×0.117 = 0.046kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.734+0.9×1.4×4.500=8.95kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.734+1.4×4.500=9.58kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.046×1.500×1.800×1.800/10=0.028kN.m

立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.58kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

—— 由长细比，为3118/16=196；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；

　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9580/(0.19×424)=118.92N/mm2；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

11.2)型钢脚手架验算：

恒载：搭设Φ48×3.0mm钢管脚手架自重：（18×4+1.8×2×8×2）×3.329=3.329×160=431.4Kg

木跳板自重：0.35×2.6×2.6/10=236Kg

16#工字钢自重：20.5×3×2=123Kg

恒载总重量：431.4KG+236KG+123KG=790KG

T／CCS 001-2020 智能化煤矿（井工）分类、分级技术条件与评价.pdf活载：150×2/2=150Kg（操作架上按2个人重量进行计算）

总荷载为：790Kg+150Kg=940Kg

按荷载系数1.2考虑故总荷载为1.2×940=1128Kg

分配到每个集中点重量为：1128Kg/4=282KG≈300KG（按300KG考虑）

M=085F，W=141cm³

σ= M /W=0.85F/141=0.85×300×10/141=180.9N/mm²＜[f]=205 N/mm²HJ 1133-2020标准下载，满足受力要求；