施工组织设计下载简介

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xxx关幼儿园结构工程专项施工方案

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/m

NB／T 42108-2017 家用和类似用途低压电路用的连接器件汇流排σ＝Mmax/W＝0.104×106/(1/6×500×122)＝8.701N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/m

ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×14.935×233.3334/(100×8925×(1/12×500×123))＝0.466mm≤[ν]＝l/400＝233.333/400＝0.583mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.233×38.056＝8.88kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.215kN·m

σ＝Mmax/W＝0.215×106/21.33×103＝10.075N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2

小梁剪力图(kN·m)

Vmax＝2.324kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.324×1000/(2×80×40)＝1.09N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.233×29.87＝6.97kN/m

ν＝0.726mm≤[ν]＝1.5mm

（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

Rmax＝4.572kN

P=Rmax/2=2.286kN

R’max＝3.589kN

P’=R’max/2=1.794kN

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.118kN·m，N1＝3.812kN

Rmax＝4.572kN

P=Rmax/2=2.286kN

R’max＝3.589kN

P’=R’max/2=1.794kN

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.206kN·m，N2＝4.692kN

M/Wn＝0.206×106/(4.12×103)＝49.881N/mm2≤[f]＝205N/mm2

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.019mm≤[ν]＝l/400＝0.792mm

ν2＝0.056mm≤[ν]＝l/400＝1.065mm

N＝4.692×2=9.384kN≤Ntb＝17.8kN

N＝4.692×2=9.384kN≤26kN

10.3板模板（扣件式）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5] ×1=5.969kN/m

q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)×1]=2.819kN/m

q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1))×1＝2.61kN/m

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×2.819×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.059kN·m

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.059，0.202]＝0.202kN·m

σ＝Mmax/W＝0.202×106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×2.61×3004/(100×10000×281250)=0.051mm

ν＝0.051mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm

q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.3=1.855kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3=0.91kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.91×12+0.125×0.945×12＝0.232kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×12+0.203×3.15×1，0.125×0.097×12+0.188×3.15×1]＝0.646kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.855×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.232，0.646，0.791]＝0.791kN·m

σ=Mmax/W=0.791×106/83330=9.487N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.91×1+0.625×0.945×1＝1.16kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×1+0.688×3.15＝2.228kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.855×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.16，2.228，3.174]＝3.174kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×50×100)＝0.952N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1))×0.3＝0.843kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.843×10004/(100×9350×416.67×104)＝0.113mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.843×2504/(8×9350×416.67×104)＝0.011mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.542kN/m

q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.3＝0.975kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1))×0.3＝0.903kN/m

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.542×1＝1.928kN

按悬臂梁，R1＝1.542×0.25＝0.386kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.928kN;

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.903×1＝1.129kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.903×0.25＝0.226kN

R'＝max[R'max，R'1]＝1.129kN;

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.671×106/4120=162.925N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax=2Vmax/A=2×3.885×1000/384＝20.235N/mm2≤[τ]=125N/mm2

跨中νmax=1.071mm≤[ν]=1000/250=4mm

悬挑段νmax＝0.874mm≤[ν]=2×250/250=2mm

支座反力依次为R1=5.755kN，R2=6.328kN，R3=7.097kN，R4=3.956kN

支座反力依次为R1=4.817kN，R2=6.751kN，R3=6.751kN，R4=4.817kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.097kN≤[N]＝30kN

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm

λ=max[l01，l0]/i=3159/16=197.438≤[λ]=210

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×0.3 = 1.462kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝5.453kN，R2＝6.398kN，R3＝6.726kN，R4＝4.564kN

l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1=l01/i=3041.577/16=190.099

查表得，φ＝0.199

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[5.453，6.398，6.726，4.564]=6.726kN

f＝ N1/(ΦA)＝6726/(0.199×384)＝88.018N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.051×1×1.82/10＝0.021kN·m

N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[5.453,6.398,6.726,4.564]+0.021/1=6.747kN

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝6747/(0.199×384)+0.021×106/4120＝93.39N/mm2≤[f]＝205N/mm2

l0=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm

λ=l0/i=3648.645/16=228.04

查表得，φ1=0.14

N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.453,6.398,6.726,4.564]+1×1.2×0.15×4.5=7.536kN

f=N/(φ1A)＝7.536×103/(0.140×384)=140.179N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.051×1×1.82/10＝0.021kN·m

Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.453,6.398,6.726,4.564]+1×1.2×0.15×4.5+0.021/1=7.557kN

H/B=4.5/2.9=1.552≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

F1=N=7.557kN

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=7.557kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=7.557kN

10.4梁、板、柱模板支撑系统示意图

10.5楼梯模板支撑系统示意图

NB／T 14017-2016 页岩气录井技术规范10.6云关幼儿园结构施工阶段平面布置图

10.7云关幼儿园基础与主体结构施工进度计划

10.8模板工程及支撑体系安全验收表

DG／TJ08-2012-2018标准下载模板工程及支撑体系安全验收表

注：1、模板工程由项目经理、项目技术负责人、劳务分包项目经理、班组长和监理单位相关人员进行验收。

2、模板工程及支撑体系安全验收根据施工方案要求进行分段验收，工程管理部负责组织验收工作。