某万达广场项目C组团9#栋地下室模板工程(轮扣式)安全专项施工方案(监理改2016).doc

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某万达广场项目C组团9#栋地下室模板工程(轮扣式)安全专项施工方案(监理改2016).doc

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=22.146kN

9.3梁模板(轮扣式,梁板立柱共用)

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011

设计简图如下:

JC/T948-2005 钢纤维混凝土水箅盖.pdf 按简支梁计算:

截面抵抗矩:W=bh2/6=300×15×15/6=11250mm3,截面惯性矩:I=bh3/12=300×15×15×15/12=84375mm4

q1=γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×3]×0.3=9.437kN/m

q2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×0.3=6.15kN/m

Mmax=0.125q1L2=0.125×9.437×0.242=0.068kN·m

σ=Mmax/W=0.068×106/11250=6.039N/mm2≤[f]=15N/mm2

νmax=5q2L4/(384EI)=5×6.15×2404/(384×10000×84375)=0.315mm≤[ν]=L/250=240/250=0.96mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax=1q1L=1×9.437×0.24=2.265kN

标准值(正常使用极限状态)

R'max=1q2L=1×6.15×0.24=1.476kN

承载能力极限状态:

面板传递给小梁q1=2.265/0.3=7.549kN/m

正常使用极限状态:

面板传递给小梁q1=1.476/0.3=4.92kN/m

计算简图如下:

承载能力极限状态

正常使用极限状态

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.129×106/83330=1.548N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

小梁剪力图(kN)

Vmax=1.69kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.69×1000/(2×50×100)=0.507N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

小梁变形图(mm)

νmax=0.014mm≤[ν]=L/250=600/250=2.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1=0.101kN,R2=3.381kN,R3=0.101kN

正常使用极限状态

R'1=0.059kN,R'2=2.032kN,R'3=0.059kN

主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6

由上节可知P=max[R2]×0.6=2.028kN,P'=max[R2']×0.6=1.219kN

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=1.338×106/4490=297.996N/mm2>[f]=205N/mm2

满足要求!

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

Vmax=6.02kN

τmax=2Vmax/A=2×6.02×1000/424=28.396N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=5.091mm>[ν]=L/250=1200/250=4.8mm

悬臂端νmax=2.643mm>[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm

4、支座反力计算

图一:Rmax=8.048kN

图二:Rmax=7.098kN

用小梁的支座反力分别代入可得:

承载能力极限状态

立柱2:R2=8.048kN

立柱2:R2=7.098kN

立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=8.048/0.6=13.413kN

七、纵向水平钢管验算

由小梁验算一节可知P=max[R1,R3]=0.101kN,P'=max[R1',R3']=0.059kN

纵向水平钢管计算简图一

纵向水平钢管计算简图二

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

纵向水平钢管弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.067×106/4490=14.922N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图一(kN)

纵向水平钢管剪力图二(kN)

Vmax=0.3kN

τmax=2Vmax/A=2×0.3×1000/424=1.414N/mm2≤[τ]=125N/mm2

纵向水平钢管变形图一(mm)

纵向水平钢管变形图二(mm)

跨中νmax=0.246mm≤[ν]=L/250=1200/250=4.8mm

悬臂端νmax=0.128mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm

4、支座反力计算

图一:Rmax=0.401kN

图二:Rmax=0.354kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得:

承载能力极限状态

立柱1:R1=0.401kN,立柱3:R3=0.401kN

立柱1:R1=0.354kN,立柱3:R3=0.354kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立柱最大受力N=max[R1,R3]=max[0.401,0.401]=0.401kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!

2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[P2]=13.413kN≤[N]=30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mm

λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180

长细比满足要求!

查表得,φ=0.386

Mw=γ0×φc×1.4×ωk×la×h2/10=1×0.9×1.4×0.031×1.2×1.52/10=0.011kN·m

R1=0.401kN,P2=13.413kN,R3=0.401kN

f=N/(φA)+Mw/W=14241.88/(0.386×424)+0.011×106/4490=89.469N/mm2≤[f]=300N/mm2

H/B=4.85/4=1.212≤3

满足要求,不需要进行抗倾覆验算 !

十一、立柱支承面承载力验算

F1=N=14.242kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=6320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×0.95×0.829+0.25×0)×1×6320×1380/1000=4808.087kN≥F1=14.242kN

2、局部受压承载力计算

可得:fc=8.294N/mm2,βc=1,

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3,Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=14.242kN

9.4墙模板(木模板)计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4.85]=min[29.87,116.4]=29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]=0.9max[38.644,42.285]=0.9×42.285=38.056kN/m2

正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.87 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度,为便于验算主梁,取b=0.5m,W=bh2/6=500×152/6=18750mm3,I=bh3/12=500×153/12=140625mm4

q=bS承=0.5×38.056=19.028kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax=0.149kN·m

σ=Mmax/W=0.149×106/27000=5.506N/mm2≤[f]=15N/mm2

q=bS正=0.5×29.87=14.935kN/m

面板变形图(mm)

ν=0.311mm≤[ν]=l/400=250/400=0.625mm

q=bS承=0.25×38.056=9.514kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax=0.297kN·m

σ=Mmax/W=0.297×106/83330=3.568N/mm2≤[f]=16.2N/mm2

q=bS正=0.25×29.87=7.468kN/m

小梁变形图(mm)

ν=0.172mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm

3、支座反力计算

R1=5.241kN,R2=...R15=5.241kN,R16=5.241kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.655kN·m

σ=Mmax/W=0.655×106/4170=157.104N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν=0.245mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm

对拉螺栓横向验算间距m=max[500,500/2+250]=500mm

对拉螺栓竖向验算间距n=max[500NB/T 42135-2017 锌溴液流电池通用技术条件,500/2+250]=500mm

N=0.95mnS承=0.95×0.5×0.5×38.056=9.038kN≤Ntb=17.8kN

附表1:模板检查验收表

附表2:模板拆除申请表

申请人(分包单位负责人): 年 月 日

责任工程师(工长): 年 月 日

DG/TJ08-2261-2018标准下载安全员: 年 月 日 质检员: 年 月 日

项目总工程师: 年 月 日 监理工程师: 年 月 日

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