施工组织设计下载简介

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最新版高支模专项施工方案，237页word.doc

l0=kμh=1×2.027×1500=3040.5mm

λ=l0/i=3040.5/16=190.031≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

l0=kμh=1.185×2.027×1500=3602.993mm

DL／T 5791-2019标准下载 λ=l0/i=3602.993/16=225.187

查表得，φ1=0.144

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(wklah2/10)=1.1×0.6×1.5×(0.042×0.7×1.52/10)=0.007kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[3.758,5.523,5.663,3.273]+1.1×1.3×0.15×8.1=7.401kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝7.401×103/(0.144×398)+0.007×106/4250=130.676N/mm2≤[f]=205N/mm2

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。

H/B=8.1/8.7=0.931≤2

十、立杆地基基础验算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.401/(0.5×0.14)＝105.729kPa≤fak＝140kPa

900*900柱模板（设置对拉螺栓）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×8.1}＝min{34.213，194.4}＝34.213kN/m2

S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 34.213+ 0.9×1.5×2.000)＝47.18kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×34.213＝17.791kN/m

活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ4k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/m

σ＝Mmax/W＝0.046×106/(1/6×400×132)＝4.063N/mm2≤[f]＝16N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.4×34.213＝13.685kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×13.685×1504/(100×4700×(1/12×400×133))＝0.127mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×47.177＝7.077 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.318kN·m

σ＝Mmax/W＝0.318×106/32×103＝9.952N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

小梁剪力图(kN·m)

Vmax＝2.126kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.126×1000/(2×30×80)＝1.329N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×34.213＝5.132 kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.905mm≤[ν]＝1mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=4.249

正常使用极限状态

Rmax=3.081

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

承载能力极限状态

Rmax＝4.249kN

P=Rmax/2=2.124kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.081kN

P’=R’max/2=1.541kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.181kN·m，N1＝5.684kN

承载能力极限状态

Rmax＝4.249kN

P=Rmax/2=2.124kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.081kN

P’=R’max/2=1.541kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.181kN·m，N2＝5.684kN

N/A+M/Wn＝5.684×103/398+0.181×106/(4.25×103)＝56.787N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.047mm≤[ν]＝l/400＝0.945mm

ν2＝0.047mm≤[ν]＝l/400＝0.945mm

N＝5.684×2=11.367kN≤Ntb＝12.9kN

N＝5.684×2=11.367kN≤18kN

180板模板（扣件式4#厂房局部）计算书

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.5×2.5]×1=10.729kN/m

q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.18)]×1=6.604kN/m

q1活=γ0×(γQ×Q1k)×b=1.1×(1.5×2.5)×1=4.125kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×6.604×0.22+0.117×4.125×0.22＝0.046kN·m

σ＝Mmax/W＝0.046×106/28166.667＝1.623N/mm2≤[f]＝16N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.618×2004/(100×4700×183083.333)=0.058mm

ν＝0.058mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.5×2.5]×0.2＝2.203kN/m

因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2＝1.378kN/m

q1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1.1×1.5×2.5×0.2＝0.825kN/m

计算简图如下：

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.378×0.72+0.117×0.825×0.72＝0.115kN·m

M2＝q1L12/2=2.203×0.152/2＝0.025kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.115，0.025]＝0.115kN·m

σ=Mmax/W=0.115×106/32000=3.588N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.378×0.7+0.617×0.825×0.7＝0.935kN

V2＝q1L1＝2.203×0.15＝0.33kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[0.935，0.33]＝0.935kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.935×1000/(2×30×80)＝0.584N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.2＝0.964kN/m

挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.964×7004/(100×9350×128×104)＝0.131mm≤[ν]＝L/400＝700/400＝1.75mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.964×1504/(8×9350×128×104)＝0.005mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×2.5]×0.2＝2.26kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.2＝1.435kN/m

q1活＝γ0×1.5×Q1k×b ＝1.1×1.5×2.5×0.2＝0.825kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.2＝1.004kN/m

承载能力极限状态

按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.435×0.7+1.2×0.825×0.7＝1.798kN

按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1＝(0.4×1.435+0.45×0.825)×0.7+2.26×0.15＝1.001kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.798kN;

正常使用极限状态

按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×1.004×0.7＝0.773kN

按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L +q2l1＝0.4×1.004×0.7+1.004×0.15＝0.432kN

R'＝max[R'max，R'1]＝0.773kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.458×106/4250=107.848N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.737×1000/398＝18.777N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.283mm≤[ν]=700/400=1.75mm

悬挑段νmax＝0.143mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=4.609kN，R2=6.566kN，R3=6.946kN，R4=3.455kN

支座反力依次为R1=4.014kN，R2=6.774kN，R3=6.774kN，R4=4.014kN

按上节计算可知，扣件受力N＝6.946kN≤Rc=kc×8=0.9×8=7.2kN

l0=kμh=1×2.027×1500=3040.5mm

λ=l0/i=3040.5/16=190.031≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

l0=kμh=1.185×2.027×1500=3602.993mm

λ=l0/i=3602.993/16=225.187

查表得，φ1=0.144

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(wklah2/10)=1.1×0.6×1.5×(0.042×0.7×1.52/10)=0.007kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[4.609,6.774,6.946,4.014]+1.1×1.3×0.15×8.1=8.683kN

电力工程建设工程概算定额（2013年版） 第二册 热力设备安装工程 fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝8.683×103/(0.144×398)+0.007×106/4250=153.045N/mm2≤[f]=205N/mm2

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。

H/B=8.1/8.7=0.931≤2

十、立杆地基基础验算

NB／T 42133-2017 全钒液流电池用电解液 技术条件 立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.683/(0.5×0.14)＝124.043kPa≤fak＝140kPa

2号厂房高支模平面布置图