建筑高支模施工方案

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建筑高支模施工方案

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2 = 0.340×0.250×(2×0.800+0.300)/0.300=0.538kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到,活荷载标准值 q3 = 2.000×0.250=0.500kN/m

经计算得到DL/T 1324-2014标准下载,木方荷载计算值 Q = 1.2×(5.000+0.538)+1.4×0.500=7.346kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

木方计算简图

木方弯矩图(kN.m)

木方变形图(mm)

木方剪力图(kN)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.152kN

N2=2.152kN

经过计算得到最大弯矩 M= 1.072kN.m

经过计算得到最大支座 F= 2.152kN

经过计算得到最大变形 V= 4.9mm

木方的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.072×106/85333.3=12.56N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2.151/(2×80×80)=0.504N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

最大变形 v =4.9mm

木方的最大挠度大于1220.0/250,满足要求!

二、梁底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁变形图(mm)

托梁剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.704kN.m

经过计算得到最大支座 F= 8.609kN

经过计算得到最大变形 V= 1.3mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.704×106/85333.3=8.25N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×5353/(2×80×80)=1.255N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =1.3mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:

门架(MF1217) 1榀 0.205kN

交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN

连接棒 2个 2×0.006=0.012kN

锁臂 2副 2×0.009=0.017kN

合计 0.314kN

经计算得到,每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.314 / 1.700 = 0.185kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管,按照2步4跨设置,每米高的钢管重计算:

tg=(2×1.700)/(4×1.830)=0.464

2×0.038×(4×1.830)/cos/(2×1.700)=0.182kN/m

水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管,按照2步1跨设置,每米高的钢管重为

0.024×(1×1.830)/(2×1.700)=0.013kN/m

每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0.042kN/m;

(1×0.014+4×0.014)/1.700=0.042kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m;

每米高的栏杆重量为0.010kN/m;

经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.267kN/m

经计算得到,静荷载标准值总计为 NG = 0.452kN/m。

2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

第1榀门架两端点力3.310kN,3.310kN

第2榀门架两端点力8.609kN,8.609kN

第3榀门架两端点力8.609kN,8.609kN

第4榀门架两端点力3.310kN,3.310kN

经计算得到,托梁传递荷载为 NQ = 17.217kN。

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值,NG = 0.452kN/m;

   NQ —— 托梁传递荷载,NQ = 17.217kN;

   H —— 脚手架的搭设高度,H = 4.9m。

经计算得到,N = 1.2×0.452×4.900+17.217=19.876kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值,N = 19.88kN;

   Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN);

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到,=0.595;

   k —— 调整系数,k=1.13;

   i —— 门架立杆的换算截面回转半径,i=1.93cm;

   I —— 门架立杆的换算截面惯性矩,I=11.57cm4;

   h0 —— 门架的高度,h0=1.70m;

   I0 —— 门架立杆的截面惯性矩,I0=6.08cm4;

   A1 —— 门架立杆的净截面面积,A1=3.10cm2;

   h1 —— 门架加强杆的高度,h1=1.54m;

   I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩,I1=6.08cm4;

   A —— 一榀门架立杆的毛截面积,A=2A1=6.20cm2;

   f —— 门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。

经计算得到,Nd= 75.625kN。

立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

(四)、250×700计算书

梁模板门式脚手架支撑计算书

计算的脚手架搭设高度为4.8米,门架型号采用MF1217,钢材采用Q235。

搭设尺寸为:门架的宽度 b = 1.22米,门架的高度 h0 = 1.70米,步距1.70米,跨距 l = 1.83米。

门架 h1 = 1.54米,h2 = 0.08米,b1 = 0.75米。

门架立杆采用42.0×2.5mm钢管,立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。

每榀门架之间的距离0.90m,梁底木方距离350mm。

梁底木方截面宽度80mm,高度80mm。

梁顶托采用80×80mm木方。

1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆

图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.110×0.700×0.350=0.809kN。

一、梁底木方的计算

木方按照简支梁计算。

1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1 = 25.000×0.700×0.350=6.125kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2 = 0.340×0.350×(2×0.700+0.250)/0.250=0.785kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到,活荷载标准值 q3 = 2.000×0.350=0.700kN/m

经计算得到,木方荷载计算值 Q = 1.2×(6.125+0.785)+1.4×0.700=9.272kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

木方计算简图

木方弯矩图(kN.m)

木方变形图(mm)

木方剪力图(kN)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.968kN

N2=1.968kN

经过计算得到最大弯矩 M= 1.026kN.m

经过计算得到最大支座 F= 1.968kN

经过计算得到最大变形 V= 4.6mm

木方的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.026×106/85333.3=12.02N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.967/(2×80×80)=0.461N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

最大变形 v =4.6mm

木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

二、梁底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁变形图(mm)

托梁剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.465kN.m

经过计算得到最大支座 F= 5.655kN

经过计算得到最大变形 V= 0.9mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.465×106/85333.3=5.45N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3660/(2×80×80)=0.858N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.9mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:

门架(MF1217) 1榀 0.205kN

交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN

连接棒 2个 2×0.006=0.012kN

锁臂 2副 2×0.009=0.017kN

合计 0.314kN

经计算得到,每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.314 / 1.700 = 0.185kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管,按照2步4跨设置,每米高的钢管重计算:

tg=(2×1.700)/(4×1.830)=0.464

2×0.038×(4×1.830)/cos/(2×1.700)=0.182kN/m

水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管,按照2步1跨设置,每米高的钢管重为

0.024×(1×1.830)/(2×1.700)=0.013kN/m

每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0.042kN/m;

(1×0.014+4×0.014)/1.700=0.042kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m;

每米高的栏杆重量为0.010kN/m;

经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.267kN/m

经计算得到,静荷载标准值总计为 NG = 0.452kN/m。

2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

第1榀门架两端点力2.298kN,2.298kN

第2榀门架两端点力5.655kN,5.655kN

第3榀门架两端点力5.655kN,5.655kN

第4榀门架两端点力2.298kN,2.298kN

经计算得到,托梁传递荷载为 NQ = 11.310kN。

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值,NG = 0.452kN/m;

   NQ —— 托梁传递荷载,NQ = 11.310kN;

   H —— 脚手架的搭设高度,H = 4.8m。

经计算得到,N = 1.2×0.452×4.800+11.310=13.915kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值,N = 13.92kN;

   Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN);

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到,=0.595;

   k —— 调整系数,k=1.13;

   i —— 门架立杆的换算截面回转半径,i=1.93cm;

   I —— 门架立杆的换算截面惯性矩,I=11.57cm4;

   h0 —— 门架的高度,h0=1.70m;

   I0 —— 门架立杆的截面惯性矩DB37/T 5166-2020标准下载,I0=6.08cm4;

   A1 —— 门架立杆的净截面面积,A1=3.10cm2;

   h1 —— 门架加强杆的高度,h1=1.54m;

   I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩,I1=6.08cm4;

   A —— 一榀门架立杆的毛截面积,A=2A1=6.20cm2;

   f —— 门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。

经计算得到,Nd= 75.625kN。

GB51177-2016 升船机设计规范.pdf 立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

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