施工组织设计下载简介

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某高层建筑模板施工方案第一部分

×62×215=24316N=24.32KN＞N=13.55KN 故满足

板底模采用19mm厚胶合板，立档、木楞用50×100mm方松木，支撑架用φ48×3.5mm钢管。木楞间距为250mm。板底钢管立杆间距1100×1100，水平杆竖向距离＜1.5m，板厚按130计。

T／CEC 184-2018标准下载楼板荷载标准值：（取1m宽计算）

模板及配件自重： 0.3×1=0.3 KN/m

新浇混凝土自重： 24×0.13=3.12 KN/m

楼板钢筋自重 ： 1.1×0.13×1=0.14 KN/m

施工人员及施工设备荷载：2.5×1=2.5 KN/m

则楼板荷载设计值 q=1.2（0.3+3.12+0.14）+1.4×2.5

=7.78 KN/m

⑵、模板验算（按五跨等跨连续梁计算）

强度验算 Mmax=0.105ql2=0.105×7.78×0.252=0.0511KN.M

W=bh2/6=1000×192/6=60166.7mm3

则 σmax=Mmax/W=0.0511×106/60166.7=0.85 N/mm2＜13N/mm2 满足要求

刚度验算 ： 源自中铁

ω=kwql4/100EI 式中取kw=0.967 I=bh3/12=1000×193/12

=5.72×105mm4 代入上式，有

ω=0.967×7.78×2504/100×9.5×103×5.72×105=0.054＜[ω]=250/400=0.625 满足要求

强度验算：q =7.78×0.25=1.95KN/m

Mmax=0.125ql2=0.125×1.95×1.12=0.29KN.m

W=50×1002/6=83333mm3

则 σmax=Mmax/W=0.29×106/83333=3.54 N/mm2＜13N/mm2 满足

刚度验算：q=(0.3+3.12+0.14+2.5) ×0.25=1.52 KN/m

ω=kwql4/100EI 取kw=0.990 ，E=9.5×103

I=50×1003/12=4.17×106mm4

则 ω=0.990×1.52×11004/100×9.5×103×4.17×106=0.56mm＜[ω]=1100/400=2.75mm 满足

横杆验算：为方便计算，按受三个集中力（等距）简支梁计算（此计算方法是偏安全的）

强度验算： F=1.95×1.1/2+0.05×0.1×1.1×4/2=1.084KN

Mmax=Fl/2=1.084×1.1/2=0.596 KN.m

则 σmax=Mmax/W=0.596×106/5080=117.4 N/mm2＜215 N/mm2 可

刚度验算：ω=19Fl3/384EI=19×1.084×103×11003/384×2.1×105×12.19×104=2.79mm＜[ω]=3mm 可

按简支计算满足，则固支亦满足 网聚中华工程人的力量

查表得[N]=12.4KN＞9.49 KN 满足

梁截面选400×700为例（梁长7.0m,假定离地4.0m）。模底板楞木间距为250mm，楞木支撑在钢管脚手支架上，侧模板立档间距400mm，木材料用向松，fc=10 N/mm2，fv=1.4 N/mm2，fm=13 N/mm2，E=9.5×103N/mm2，混凝土重度γc=25KN/m3。

⑴、 底板计算（底板用19mm胶合板，重度为4 KN/m3）：

底模板自重 ： 4×0.019×0.4=0.03KN/m

混凝土自重 ： 25×0.4×0.7=7 KN/m

钢筋自重力 ： 1.5×0.4×0.7=0.42 KN/m

振捣混凝土荷载 ： 2.0×0.4×1=0.8 KN/m

总竖向设计荷载 q=（0.03+7+0.42）×1.2+0.8×1.4=10.06KN/m

梁长7.0m，考虑中间设一接头，按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置:

W=400×192/6=24067mm3

则 σmax=Mmax/W=0.0761×106/24607=3.1 N/mm2＜13N/mm2 可

V= Kvql=0.620×10.06×0.25=1.56KN

则 剪应力 τmax=3V/2bh=3×1.56×103/（2×400×19）=0.31 N/mm2

而 fv=1.4 N/mm2＞τmax=0.31 N/mm2 满足

刚度验算时按标准荷载，同时不考虑振动荷载，故q=0.03+7+0.42=7.45 KN/m

由式 ωA= kwql4/100EI 有

ωA=0.967×7.45×4004/（100×9.5×103×400×193/12）

=0.85mm＜[ω]=400/400=1mm 满足

设T=20℃ ， V=2m/h , β1=β2=1 ，则

F=0.22γct0β1β2 v1/2=0.22×25×（200/35）×1×1×21/2

=44.45 KN/mm2

F=γcH=25×0.7=17.5KN/mm2

取二者较小值17.5 KN/mm2计算

立档间距为400mm，设模板按四跨连续梁计算，同时知梁底模板厚19mm 。梁侧模承受倾倒混凝土时产生的水平荷载4 KN/mm2和新浇筑混凝土对模板的侧压力。设侧模板宽度为200mm，作用在模板上下边沿处，混凝土侧压力相差不大，可近似取其相等。

设计荷载为：q=(17.5×1.2+4×1.4) ×0.2=5.32KN/m

弯矩系数与模板底板相同

W=bh2/6=200×192/6=12033mm3

则 σmax=Mmax/W=0.103×106/12033=8.56 N/mm2＜fm=13 N/mm2 满足

剪力 V= Kvql=0.62×5.32×0.4=1.32 KN

则剪应力 τmax=3V/2bh=3×1.32×103/2×200×19=0.52 N/mm2

fv=1.4 N/mm2＞τmax=0.52 N/mm2 满足

刚度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：q=17.5×0.2=3.5KN/m

则ωA= kwql4/100EI=0.967×3.5×4004/(100×9.5×103×200×193/12) =0.80mm＜[ω]=400/400=1mm 满足

支架系统用φ48×3.5mm钢管 则A=489mm2, 回转半径i=15.8mm，立杆间布置双向水平撑，上下共两道，并适当布置剪刀撑。

假设梁底板先不加顶撑，取钢管支架自重为250N/m2

则梁底每根立杆承受荷载N=10.06×1.1/2+1.1×1.1×0.25=5.84KN

N/An=5.84×103/489=11.9N/mm2＜f=215 N/mm2

查表得 φ=0.588

JCT580-2010 水泥振动筛N/φA0=5.84×103/0.588×489=20.3 N/mm2＜f=215N/mm2 满足

在实际施工过程中，为了保证梁底模的稳定，在沿梁宽方向的横杆中间加设顶撑。

在布置梁板支撑架时，若遇到柱的尺寸较大而不能保证立杆间距时，可根据柱的实际尺寸相应扩大立杆间距，然后在柱周围立杆间距较大的立杆间加设立杆以保证支架系统的稳定性。

模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。

1.严格按照墙配模图进行拼模安装。

2.根据测量控制线，在墙的底部加焊

钢筋撑铁，以便控制模型安装时保证墙体的有效厚度尺寸，在墙体的上部均须加设撑铁来控制墙模板，撑铁的间距按每0.8米见方放置，撑铁在加工棚采用废钢筋用切割机切割整齐。

3.在墙根部根据测量控制线做一条高标号砂浆找平埂子（施工缝处理），埂子的高低根据配模板图和楼板的平整来确定CJJ 47-2016-T：生活垃圾转运站技术规范（无水印，带书签），要严格保证墙模板垂直度与板模的平整度。

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