支模架工程施工方案

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支模架工程施工方案

按以下公式计算面板跨中弯矩:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m;

DB13(J)T 262-2018 钢丝网增强防护层外墙保温系统(KS)应用技术规程.pdf 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m;

q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m;

计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm;

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm;

经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2;

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2;

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm;

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm;

面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm,满足要求!

4、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 = 83.33cm3;

I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4;

内楞计算简图

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m;

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm;

内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm;

经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.65×105/8.33×104 = 1.976 N/mm2;

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.976 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2,满足要求!

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×4.17×106) = 0.055 mm;

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm;

内楞的最大挠度计算值 ω=0.055mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm,满足要求!

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用钢管,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.0;

外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3;

外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4;

外楞计算简图

a、.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算:

其中,作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.90/2=4.94kN;

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 900mm;

外楞的最大弯距:M = 0.175×4941.000×900.000 = 7.78×105N.mm

经计算得到,外楞的受弯应力计算值: σ = 7.78×105/4.49×103 = 173.320 N/mm2;

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2;

外楞的受弯应力计算值 σ =173.320N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求!

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×4.05×103×900.003/(100×210000.00×1.08×105) = 1.495mm;

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.250mm;

外楞的最大挠度计算值 ω =1.495mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.250mm,满足要求!

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 1200.00×18.00×18.00/6 = 6.48×104mm3;

I = 1200.00×18.00×18.00×18.00/12 = 5.83×105mm4;

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

新浇混凝土及钢筋荷载设计值:

q1: 1.2×(24.00+1.50)×1.20×0.70×0.90=23.13kN/m;

q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m;

振捣混凝土时产生的荷载设计值:

q3: 1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m;

q = q1 + q2 + q3=23.13+0.45+3.02=26.61kN/m;

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 1/8×26.611×0.2002=0.133kN.m;

σ =0.133×106/6.48×104=2.053N/mm2;

梁底模面板计算应力 σ =2.053 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q =((24.0+1.50)×0.700+0.35)×1.20= 21.84N/mm;

面板的最大允许挠度值:[ω] =200.00/250 = 0.800mm;

面板的最大挠度计算值: ω = 5×21.840×200.04/(384×9500.0×5.83×105)=0.082mm;

面板的最大挠度计算值: ω =0.082mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 200.0 / 250 = 0.800mm,满足要求!

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):

q1 = (24.000+1.500)×0.700×1.200=21.420 kN/m;

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2 = 0.350×1.200×(2×0.700+0.200)/ 0.200=3.360 kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

经计算得到,活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.200×1.200=1.080 kN;

(2)、方木的支撑力验算

均布荷载 q = 1.2×21.420+1.2×3.360=29.736 kN/m;

集中荷载 P = 1.4×1.080=1.512 kN;

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为:

N1=3.805 kN;

N2=3.805 kN;

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.000×5.000×5.000/6 = 41.67 cm3;

I=10.000×5.000×5.000×5.000/12 = 104.17 cm4;

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载 q = 3.805/1.200=3.171 kN/m;

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.171×1.200×1.200= 0.457 kN.m;

抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;

方木的最大应力计算值 10.959 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×3.171×1.200 = 2.283 kN;

圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2;

圆木方受剪应力计算值 T =2.28×1962.50/(104.17×50.00) = 0.86 N/mm2;

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.700 N/mm2;

方木的受剪应力计算值 0.860 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×2.643×1200.0004 /(100×10000.000×104.167×104)=3.561mm;

方木的最大允许挠度 [ω]=1.200×1000/250=4.800 mm;

方木的最大挠度计算值 ω= 3.561 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.800 mm,满足要求!

(3)、支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到:

支座反力 RA = RB=3.805 kN;

最大弯矩 Mmax=0.761 kN.m;

最大挠度计算值 Vmax=1.314 mm;

支撑钢管的最大应力 σ=0.761×106/4490.0=169.497 N/mm2;

支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值 169.497 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

8、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=3.81 kN;

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力: N1 =3.805 kN ;

脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.129×2.800=0.434 kN;

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N =3.805+0.434+0.403+3.525=8.167 kN;

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算

lo = k1uh (1)

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.730×1.500 = 2.997 m;

Lo/i = 2997.225 / 15.900 = 189.000 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.201 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=8167.296/(0.201×424.000) = 95.833 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 95.833 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2,满足要求!

以1 层顶板为例:层高3.0m,板厚120mm,用18mm 厚九夹板做面板,圆钢管48×3.0做主背楞,50mm×100mm 木方做次背楞,扣件式钢管架做楼板模板支撑系统,楼板最大平面尺寸6400mm×3900mm,次方间距300mm,主方间距1200mm、1200mm。

新浇钢筋混凝土自重 8.75kN/m2

模板自重 0.75kN/m2

钢管自重 0.5kN/m2

施工活荷载 2.5kN/m2

静载分项系数取1.2,施工活荷载分项系数取1.4

合计: 15500N/m2

钢管每区格面积为:1.2×1.2=1.44m2

每根钢管承受的荷载:1.08×15500=16740N

用Φ48×3.5mm 钢管 A=489 mm2 i=15.8 mm

按强度计算,支杆的受压应力为:

σ=N/A=16740/489=34.23N/mm2

按稳定性计算支柱的受压应力为:

长细比:λ=L/i=3250/15.8=206

查表得θ=0.189,σ=N/θ·A=16740/0.189×489=181.1N/mm2

<f=215 N/mm2 符合要求。

根据以上分析,扣件式钢管架1200mm×1200mm 能满足要求。

七、梁板支撑系统的构造和施工设计要求

7.1搭设材料的基本要求:

7.1.2、扣件:(1)新扣件应有产品合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证;(2)旧扣件使用前应进行质量检查,有裂纹、变形的坚决不使用,出现滑丝的螺栓必须更换;(3)新旧扣件均应进行防锈处理。

7.2梁板模板支架及模板的构造要求

7.2.1、立杆平面布置及步高设计要求:(1)在搭设支撑前应根据建筑自身特点弹好立杆间距控制线,并根据实际情况进行合理调整;(2)当梁板荷载相差较大时,梁下和板下可采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距,而另一个方向不变距,以确保水平杆件的连续设置要求,保证整个满堂架的空间刚度;(3)一般情况下,模板支架的步距以0.9~1.5m为宜,不宜超过1.5m。

7.2.2、剪刀撑设置:满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑,由底到顶连续设置,中部纵横向按构架大小,每隔10~15m设置一道。

7.2.3、模板:钢模按照GB50214—2001《组合钢模板技术规范》进行配板设计;模板端缝齐平布置时,一般每块钢模板应有两个支撑点,错开布置,其间距可不受端缝设置限制;模板的悬挑长度不宜大于400mm,并且悬挑部分挠度应与跨中挠度大致相等。

7.3梁板模板支架的搭设要求和施工管理

7.3.1、搭设要求;(1)严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开布置,斜杆或剪刀撑尽量与立杆连接,节点构造符合相应规范规定;(2)确保每个扣件的螺栓拧紧扭矩都控制在40~65N·m。

7.3.2、施工使用过程中的管理:(1)梁板模板支撑系统的方案设计至关重要,必须建立在较为精确的计算基础上,绝不能仅靠经验进行施工;(2)严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,在荷载设计时应考虑出现的最大荷载,并提出控制要求,在施工中设专人对施工荷载进行监控;(3)在施工使用过程中派专人进行检查维护,坚持信息化施工管理,将可能出现的不利情况从技术管理上得到控制,确保施工安全。

八、支模架施工安全保证措施

(1)施工班组施工前,工长应对施工班组进行技术和安全交底,并应形成记录。

(2)在临边搭设过程中,操作人员应按要求戴好符合要求的安全帽和系好符合要求的安全带。

钢管和各种扣件,必须经检查合格后方能上架使用

剪刀撑必须沿脚手架高度45°角通长设置。

(5)结构支撑架搭设完成后,必须经有关技术人员及安全人员检查验收合格后,才能进行使用。

(1)拆除前的准备工作

a.组织现场技术人员、管理人员、操作人员、安全员等进行技术交底,明确拆除顺序、安全保护措施、特殊构件的拆除方法。

b.查看混凝土早期强度报告是否达到拆除强度要求规定强度值。

查看混凝土早期强度值 填写拆模申请表 审批验收

技术和安全交底 拆除模板架料

JJF 1173-2018标准下载按规格分类堆码好材料 清场

a.侧模:在混凝土能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。

b.底模应符合下表规定后,方可拆除。

c.结合本工程实际情况中施工活荷载较大,在拆除模板架料时,在结构构件的跨中可留2—3排模板和支撑系统不拆除,以承受产生的施工活荷载。

d.拆下来的模板及架料应按规格、分类堆码及清理。

220kV奉节铁甲变电站施工组织设计.doc重庆昌州实业(集团)有限公司

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