施工组织设计下载简介
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某工程脚手架工程专项施工方案1．扣件的紧固程度宜在40~50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
2．各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
3．钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
4．外脚手架严禁钢竹、钢木混搭DB63／T 1601-2017标准下载，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。
5．严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
6．钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。
（二）脚手架搭设的安全技术措施
（1）．搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
（2）．脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
（3）．脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。
（4）．开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
（5）．在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。5．脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。
（三）脚手架上施工作业的安全技术措施
（1）．当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。
（2）．严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
（3）．结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。
（4）．各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。
（5）．定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
（6）．结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
（四）脚手架拆除的安全技术措施
（1）．拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
（2）．拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。
（3）．架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
（4）．所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。
（5）．拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。
（6）．拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
（7）．每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
（8）．拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
（12）．脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
（13）．六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。
（14）．在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
（15）．拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：
（1）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
（2）脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。
（3）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
（4）上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
（5）护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
（6）进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。
（7）脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。
（8）不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
（9）不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
（10）拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
（11）在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件.
（12）脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
（13）要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。
（14）使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
（15）脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。
（16）施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
（17）六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
（18）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
（19）施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.0M，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距1.50m。
采用的钢管类型为483.5。
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用[16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.50米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.122kN
活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.050kN
静荷载计算值q=1.2×0.038+1.2×0.122+0.193KN/m
荷载的计算值q=1.4×1.050=1.470KN/m
最大弯距考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距
跨中最大弯距计算公式如下：
M=0.08qL+0.10qL
M1=（0.08×0.193+0.10×1.470）×1.200=0.234KN
支座最大弯距计算公司如下：
M2=—（0.1100.193+0.1171.470）1.200=—0.275KN
我们选择支座弯距和跨中弯距的最大值进行强度验算：
=0.27510/5080.0=54.134N/mm
大横杆的计算强度小于205.0N/mm，满足要求！
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
V=0.677+0.990
静荷载标准值q=0.038+0.122=0.160KN/m
活荷载标准值q=1.050KN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.6770.160+0.9901.050）KN/m1500.0/（100=0.948mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求！
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/3=0.147kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN
荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.147+1.4×1.260=1.996kN
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.050/8+1.966×1.050/3=0.705KN
小横杆的计算强度小于205.0N/mm，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.046+0.147+1.260=1.453kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1711.350×1050.0×（3×1050.0/(72×2.060×105×121900.0)=2.378mm
V=V1+V2=2.398mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
密目式安全网封闭双排脚手架塔式高度计算：
脚手架立杆纵距L，立杆横距L，步距h=1.8m。2步2跨连墙布置，施工均步荷载标准值（二层），竹串片脚手板自重值（四层），栏杆、竹串片脚手板自重值，建筑结构形式为剪力墙结构，用密目式安全网全封闭脚手架，其挡风系数密目式安全立网自重标准值Q=0.005KN/m，施工地区在基本风压为0.3KN/m大城市市区。
由规范5.1.9条公式5.3.3式得查规范表5.3.3）满足要求。
确定轴心受压构件稳定系数
K=1.155，查附表C表C得
查规范附录表A—1g
确定构配件自重标准产生的轴心力N
（脚手架搭设高度限值，取最大，即=50m）
求施工荷载标准值产生的轴向力总和
由规范4.2.3、5.3.4式得M
建筑物为剪力墙结构，风荷载体型系数
大城市市区地面粗糙度为C类，立杆计算取底部，风压高度变化系数
确定按稳定计算的搭设高度H
组合风荷载时由规范公式5.3.6失计算H
（四）扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.2/2=0.220kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.220+1.4×1.890=2.959kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN
（五）脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394
NG1=0.125×25.000=3.228kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×4×1.200×(1.050+0.300)/2=1.134kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.150×1.200×4/2=0.360kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.200×25.000=0.15kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.875kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=0.873
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.873×1.450×0.300=0.266kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
（六）立杆的稳定计算：
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.32kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=81.17N/mm2
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.32kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.101kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=82.86N/mm2
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压值，wk=0.266kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面子积，Aw=3.00×2.40=7.200m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=2.681kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.681kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=7.681kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
（八）悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端1受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
其中k=m/1,k1+ml/1,k2+m2/1.
本工程算例中,m=3700mm,1=4000mm,m1=300mm,m2=1350mm;
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00㎝截面模量（抵抗矩）W=141.00㎝
截面积A=26.1㎝
受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2
代入公式，经过计算得到
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0满足要求
九悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下
水平钢梁的稳定性计算满足要求！
（九）斜杆的受力计算：
挑梁上承受立杆传来的荷载
F=1.03210
钢挑梁为I16工字钢，I斜杆为钢管，
A=3.299，i=37.2mm，查表得
下面压杆以钢管110.0计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N
——轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比1/查表得到=0.36
——计算受压力斜杆的截面回转半径，=3.72㎝
——受最大压在力斜杆计算长度，
A——受压斜杆净截面面积，A=32.99cm2
受压斜杆受压强度计算值（）经计算得到=11.09
——受压斜杆抗压强度设计值，=205.00
受压斜杆的稳定性计算满足要求，满足要求！
受压斜杆的正应力计算,满足要求
斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中N——斜撑支杆的轴向力堤提档水利工程施工组织设计.doc，N=12.70KN
——焊接的有效长度（㎜），取345.58㎜
h——角焊缝的有效厚度（㎜），t=5.00㎜
f角焊缝的抗剪设计强度，取160.0N/㎜
经过设计得到焊缝抗拉强度=1.270×10/(345.58×5.00)=7.35N/mm
GY／T 339.3-2020 有线电视网络大数据技术规范 第3部分：数据规则.pdf对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！