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通和 戈雅公寓地下室游泳池及羽毛球馆顶板模板施工方案

4.2HR可调重型门式脚手架稳定承载计算

4.2.1关于门架稳定承载的计算问题

由基本单元“门架”组成的门式脚手架属于节点约束性能较为复杂的多层多跨空间结构，但组成门式脚手架的基本单元“门架”属于框架结构，且门架立杆以受轴心压力为主，故可简化为计算门架平面外局部稳定问题，理论与试验研究表明，在正常的搭设条件下，当载荷达到其稳定极限值时，脚手架将在其抗弯强度弱的门架平面外方向，以多个小波谷曲形成失稳破坏特点，波长近于一榀门架高度。所以，对脚手架的整体结构稳定计算简化成一榀门架在其平面外的稳定计算。

模板专项施工方案54.2.2HR可调重型门架的稳定承载力计算

一榀门架的稳定承载力设计值N=K×Φ×A×f

K——材料强度调整系数，当脚手架高度小于30米时，取0.8

Φ——门架立杆稳定系数，由查表可得。

F——材料强度设计值，取f=205KN/mm2

λ=h/I=1900/19.8=96

故N=K×Φ×A×f=0.8×0.618×856×205=86.75KN

当验算支架整体稳定承载力时单榀门架承载力需乘以0.878的降低系数后使用。则HR可调重型门架单榀的整体稳定承载力为86.78×0.878=76.18KN。

4.3本工程HR可调重型门架布置

本构架布置主要分为以下两个部分，所有模板支架搭设均从地下室底板顶面及地下二层顶板面开始：

4.3.1游泳池及羽毛球馆顶梁板模板支架，门架沿主梁轴线方向平行布置，梁左右间门架采用长交叉拉杆连接，间距0.911米，门架与门架间距0.6米(其中边跨间距0.4米)；支架高度方向根据标高使用3榀门架，主梁下门架采用可调托座进行细微调节，次梁及楼面下门架采用调节杆、可调托座和钢管进行调节。门架整体采用钢管扣件加固，每层门架需设置纵横钢管加固拉接，形成整体。具体布置详见附图2门架布置平面图。

4.3.2四周大梁门架支撑，门架沿梁轴线平行连续布置，门架采用短交叉拉杆连接，间距0.51米，门架与门架间距0.5米；支架高度方向使用1榀门架，门架上部高度差使用调节杆和可调托座进行调节。门架整体采用钢管扣件加固，设置纵横钢管加固拉接，形成整体。具体布置详见附图2门架布置平面图。

5模板施工管理人员名单

组长：李方地——安全总负责，并协调工作

副组长：蒋迎春——技术总负责

组员：陈永考（施工员）——技术交底、方案实施、质量检查

张顺富（安全员）——现场施工指挥、安全检查

支架立杆下必须设置可调底座，确保地基有足够的承载力。本工程游泳池及羽毛球馆门架支撑在地下室现浇底板上，板厚600mm；四周大梁门架支撑在地下二层顶板上，板厚200㎜，施工时四周大梁下地下二层脚手架不拆除。

门架的安装搭设应纵向、横向排列整齐，自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，上下保持垂直，并逐层改变搭设方向，整架纵向、横向垂直偏差应

门架两侧设置交叉支撑，并与门架锁销锁牢。如因施工要求，个别位置需要拆除，应先用钢管扣件加固可靠，方可临时拆除。

可调支座包括可调托座和可调底座，安装应与门架立杆上下垂直，调节可调底座顶实、不浮动、不松动，并与整架保持垂直，调节可调托座至整架要求的支撑高度，但可调底座和可调托座的调节长度均不得超过200mm。顶托上使用方木、钢管、工字钢及槽钢进行承载。

调节杆安装在顶层门架上部，插入门架立杆中的最小长度不小于0.3米，并通过水平加固保持垂直，当调节杆伸出长度小于1米时，应逐行逐列设置一层水平杆，超过1米时，设置二层水平杆。

整架应采用钢管扣件进行加固，设置纵横向加固杆，其中多层门架每层设置一道纵、横加固杆，加固杆应设置在立杆节点或靠近立杆节点的位置；整架只有两层门架或以内可只对调节杆加固。

7.7每层门架均需用扣件式钢管设置连墙、柱拉接。

7.9脚手架必须设纵横扫地杆，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20㎝处的立杆上。

7.10纵横水平杆应设置在立杆内侧，其长度不小于3跨，纵横水平杆接长采用对接连接并交错布置。

7.11脚手架底层步距不应大于2米。

7.12支撑立杆应竖直设置，垂直偏差不超过15㎜，立杆偏心距不应大于25㎜。

8.1脚手架搭设及拆除前，工程技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术安全交底。

8.2基础上应先弹出门架的纵横方向位置线并进行抄平，底座的安放位置应准确。

8.3拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；各构配件严禁抛掷至地面。

8.4搭设的工艺流程为：基础处理——材料配备——弹位置线——设置底座——设置底层门架并做好交叉拉接——设置底层纵横向钢管加固——逐层设置门架及其配件——剪刀撑设置——连墙件设置——调节杆设置并做好纵横加固——托座设置并细调标高。

8.5搭设、拆除脚手架时，施工操作层应铺设脚手板，工人应系安全带。

8.6支架组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查：

8.6.1门架设置情况；

8.6.2交叉支撑、水平架及水平加固杆、剪刀撑及脚手板配置情况；

8.6.3门架横杆荷载状况；

8.6.4底座、托座螺杆伸出长度；

8.6.5扣件紧固扭力矩；

8.6.7安全防护设置情况。

8.7脚手架必须经公司、监理单位及建设单位验收合格后,方可进行下一道工序的施工。

8.8本工程大梁为后张法预应力大梁，在预应力未建立之前，承重架不得拆除。在预应力张拉时应将梁的侧模拆除或放松，故在大梁支模时应考虑侧模先拆。

9.1搭拆脚手架必须由持相应资质的队伍和专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。

9.2搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

9.3操作层上施工荷载应符合本方案设计要求，不得超过标准；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。

9.4六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。

9.5施工期间不得拆除任何杆件，例如：交叉支撑、水平架、加固杆件、栏杆等。

9.6作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经过主管部门批准，并应符合下列规定：交叉支撑只能在门架一侧局部拆除，临时拆除后，在拆除交叉支撑的门架上、下层应满铺水平架或脚手板。作业完成后，应立即恢复拆除的交叉支撑；拆除时间较长时，还应加设扶手或安全网。

9.7在脚手架基础或临近处严禁进行挖掘作业。

9.8沿脚手架外侧严禁攀登。严禁高空抛掷。

9.9对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。对高层脚手架应定期做门架立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施。

9.10应避免装卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；

9.11可调托座、底座应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；

9.12模板工程施工前，工程技术负责人应按有关规范和施工方案要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。

10.1.1模板及支架自重标准值：取0.5

10.1.2新浇注混凝土自重标准值：取24KN/M3

10.1.3钢筋自重标准值：

楼板：1.1KN/M3

10.1.4施工人员及设备荷载标准值

①计算模板及直接支撑模板的小楞时，对均布荷载取2.5

②计算直接支撑小楞结构构件时，均布端荷载取1.5

③计算支撑立柱及其他支撑结构时，均布活荷载取1.0

10.1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值：

对水平模板采用：2.0

对垂直模板采用：4.0

10.1.6新浇注混凝土时模板侧面产生的压力标准值：

新浇注混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值

式中：
——混凝土的重力密度取24KN/M3

t——新浇注混凝土初凝时间取5h（入模温度取25℃）

V——混凝土的浇注速度取2.5

H——混凝土压力计算位置处至新浇注混凝土顶面总高度取H=2.1m

——外加剂影响系数：取1.2

——混凝土坍落度影响修正系数：取1.15

根据公式计算的新浇注混凝土的侧压力的标准值：

F2=24×2.1=50.4

10.1.7侧倒混凝土时产生的荷载标准值6.0

10.1.8可调重型门式架自重及附件产生的荷载取0.6

10.1.9风荷载：考虑到门架榀数比较多，又增加了剪刀撑，在柱位置每榀门架高度增加连墙件一道，故计算时风荷载省略。

10.2.1模板特征计算：楼板采用18mm厚竹胶板：取1000宽计算，则

恒载：150厚现浇板砼自重：0.15×24=3.6KN/㎡

现浇板钢筋自重：0.15×1.1=0.165KN/㎡

楼板模板自重：0.5KN/㎡

小计：4.265KN/㎡

活载：振捣时产生的荷载：

施工人员及设备荷载：

Q1=4.265×1.2+4.5×1.4=11.418KN/㎡设计值

Q2=4.265+4.5=8.765KN/㎡标准值

②模板内力计算取五跨连续计算（木模间距取300mm），计算简图如下：

q=11.418×1=11.418KN/m

M=0.1qi2=0.1×11.418×0.32=0.103KN.m

б=M/Wx=0.103×106/(5.4×104)=1.91N/㎜2<[б]=15N/㎜2

最大剪力：Qmax=0.6qi=0.6×11.418×0.3=2.06KN

T=3Qmax/2bh=3×11.418×103/(2×1000×18)

=0.17N/㎜2<[T]=1.40N/㎜2

vMAX=0.677qi4/100EI=0.677×8.765×3004/(100×6000×4.86×105)

=0.16㎜<[v]=300/250=1.2㎜

10.2.2木楞计算：间距取300，则：

q1=11.418×0.3=3.43KN/m设计值

q2=8.765×0.3=2.63KN/m标准值

①内力计算：（计算简图如下）

M=1/8q1i2=1/8×3.43×1.02=0.43KN.m

Q=0.5q11=0.5×3.43×1.0=1.72KN

②木楞采用
松木，间距300，侧截面特征如下：

б=M/Wx=2.56×106/(6.4×104)=0.67N/㎜2<[б]=13N/㎜2

T=3Qmax/2bh=3×1.72×103/(2×60×80)

=0.54N/㎜2<[T]=1.30N/㎜2

vMAX=5qi4/385EI=5×2.635×10004/(384×9500×2.56×106)

=1.4㎜<[v]=1000/250=4㎜

10.2.3大横杆计算（采用
钢管）

①荷载计算：施工人员及设备荷载取1.5

作用在木楞上的均布荷载为：

q1=(4.265×1.2+3.5×1.4)×0.8=8KN/m设计值

q2=(4.265+3.5)×0.8=6.2KN/m标准值

MBmax=0.45KN.m

б=M/Wx=0.45×106/(4.73×103)=95.1N/㎜2<[б]=205N/㎜2

每根大横杆传来的荷载：6.57KN

门架自重：0.6×3×1.2=2.16KN

梁底大横杆传来的荷载：

P=(6.57+2.64)×2+2.16=20.58KN<[P]=75KN

由于次梁截面为200×450，截面较小，故计算省略。

10.4大梁支模架计算（取梁截面尺寸为450×2000计算，其它梁计算省略）。

10.4.1荷载计算(楼面板荷载计算从前)：

梁砼自重：0.45×2×24＝21.6KN/m

梁钢筋自重：0.45×2×1.5＝1.35KN/m

梁模板自重：（0.45+2×1.85）×0.5＝2.08KN/m

小计：25.03KN/m

施工人员及设备荷载：0.45×2.5＝1.13KN/m

振捣荷载：0.45×2＝0.9KN/m

小计：2.03KN/m

q1=25.03×1.2＋11.418×0.2+2.03×1.4=35.10KN/m设计值

q2=25.03+2.03+8.765×0.2=28.81KN标准值

小横杆计算(木楞密排布置，小横杆250布置一根，采用
钢管)

RB=3.83×2=7.66

②第二种情况(支座处)

MB=0.41+[2×0.511×0.4/(2×0.911)×(1+0.511/0.911)]

③强度验算:取Mmax=0.76KN.m计算

б=M/Wx=0.76×106/(4.73×103)=160.7N/㎜2<[б]=205N/㎜2

10.4.3大横杆计算，取五跨连续梁计算。

①第一种情况(中间大横杆，采用
钢管)，按均布荷载计算。

q1=0.56/0.25=2.24KN/m

Mmax=0.1qi2=0.1×2.24×12=0.224KN.m

б=M/Wx=0.224×106/(4.73×103)=47.4N/㎜2<[б]=205N/㎜2

②第二种情况（梁底大横杆，采用I10工字钢），按均布荷计算。

10工字钢的截面特征如下：

A=14.35cm2Wx=49cm3

q1=7.66/0.25=30.64KN/m

经计算可得最大弯矩及最大支座反力如下:

Mmax=2.56KN.m

б=M/Wx=2.56×106/(49×103)

=52.2N/㎜2<[б]=215N/㎜

10.4.4门架荷载计算

P=28.75×2+0.6×3×1.2=59.66<[P]=75kn

10.4.5大梁侧面模板计算

①模板计算，模板采用18厚竹胶板，按三跨连续梁计算。

q1=(50.4×1.2+6×1.4)=68.88KN/m设计值

q2=50.4+6=56.4标准值

Mmax=0.1qi2=0.1×68.88×0.32=0.62KN.m

б=M/Wx=0.62×106/(5.4×104)=11.5N/㎜2<[б]=15N/㎜

vMAX=0.677qi4/100EI=0.677×56.4×3004/(100×6000×4.86×105)

=1.05㎜<[v]=300/250=1.2㎜

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载的三跨连续梁计算，内楞采用60*80方木，两根竖向布置，间距为300mm，其截面特征如下：

I=2×1/12×bh2=2×1/12×60×802=5.12×106㎜4

Wx=5.12×106/40=1.28×105㎜4

q1=68.88×0.3=20.66KN/m设计值

q2=56.4×0.3=16.92KN/m标准值

JJG(浙) 135-2015 回弹仪检定器检定规程.pdfMmax=0.1qi2=0.1×20.66×0.52=0.52KN.m

б=M/Wx=0.52×106/(1.28×105)=4.06N/㎜2<[б]=13N/㎜

vMAX=0.677qi4/100EI=0.677×16.92×5004/(100×9500×5.12×106)

=0.15㎜<[v]=500/250=2㎜

③外楞计算，外楞间距为500，采用双根
钢管，螺栓300布置一道，计算略。

④梁螺栓的计算（竖向间距500，水平间距300）

穿梁螺栓的直径12mm，有效直径为10mm，穿墙螺栓的有效面积78.5mm2。

SH／T 3154-2019 石油化工非金属衬里管道技术标准.pdfN=68.88×0.5×0.3=10.33<[N]=13.345KN