明珠花园东区高层1#楼模板施工方案

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明珠花园东区高层1#楼模板施工方案

5.9.1.2拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬,以免埙坏模板表面。

5.9.1.3拆下的模板如发现表面不平或埙坏时,应及时修理或更换。

5.9.1.4模板在使用过程中应加强管理,分规格码放整齐。

5.9.1.5模板及木方子应注意防雨保存,避免受潮变形。

5.9.1.6模板连接件应及时放于工具袋中T/CECS G:K44-01-2020 公路温拌橡胶沥青混合料施工技术规程.pdf,不准乱扔乱放。现场模板堆放场地必须夯实平整或做硬化处理。

5.9.1.7应高度重视模板拆除后的清理及保养工作,要作为一道必不可少的工序来对待,并由专人负责。

5.9.1.8模板清理要使用带刃扁铲和干拖布等专用工具,禁止用锤子砸模板,模板清理干净之前不得涂刷隔离剂。未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用。

5.9.1.9模板板面及边框、背楞等部位均要清理到位。

5.9.2多层板的维修

5.9.2.1木模板拆除后应及时清理,用棉丝将浮浆清除干净。对于锯割过的模板,应及时刷封边漆。

5.9.3大钢模及其角模的维修

6.2模板工程流程图:

熟悉图纸施工准备模板设计及制作

掌握操作规程模板涂刷隔离剂

制定混凝土质量措施钢筋水电与模板交接检

书面交底技术交底放模板位置线

模板与混凝土交接检自检、专检

浇筑砼时留人看模板监理检查

按规范抽样检查质量评定

拆模申请单注意保护砼棱角

在同一检验批内,对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不少于3间;对大空间结构,墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面,板可按纵、横轴线划分检查面,抽查10%,且均不少于3面。

须夯实平整或做硬化处理。在大模板拆装区域周围,应设置围挡,并挂明显的标志牌,禁止非作

7.2.1模板堆放场地必须平整夯实,如立放时,应采取面对面的存放方法,并满足自稳角75。~80。要求,并加设斜支撑。

7.2.2模板就位时,必须及时加设斜撑,支撑按每面墙不少于两道设置。

7.2.3模板起吊前,应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有效,并先拆除一切临时支撑,经检查无误后方可起吊。吊起时,要做到稳起稳落,就位准确,禁止人力搬动大模板,严防模板大幅摆动或碰撞。

7.2.4模板支撑完毕后,必须严格地进行自检及交接检。混凝土未达到拆模强度前,严禁拆动模板及支撑。

7.2.5模板拆除时,必须严格按照交底要求的顺序及方法进行拆除,不得违章作业。支设4m以上的墙或柱模板时,应搭工作台,由专业架子工搭设,并验收合格。不足4m的可使用高凳操作。高空拆模时,不得让其自由下落,更不能大面积同时撬落。

7.2.6必须认真做好“四口”及“五临边”的防护工作。

7.2.7在模板加工过程中,电锯、电刨等机具的使用必须严格遵守安全操作规程,操作人员必须持证上岗。

7.2.8模板施工应按照现场文明施工的要求,遵守现场安全施工守则。

7.2.9模板所有零配件以及架体应安装牢固可靠,避免在施工过程中发生安全事故。

7.2.10模板连接件应及时放于工具袋中,不准乱扔乱放。

7.2.11在大模板拆装区及堆放区域周围,应设置围挡,并挂明显的标志牌,禁止非作业人员入内。

7.2.12六级以上大风严禁进行模板吊装作业。

7.2.13大风季节,存放时应将大模板地角螺栓采用钢管锁连在一起。

8附录一:模板设计计算书

8.1墙体大钢模板受力验算

大模板配制:板面采用6mm厚钢板;次龙骨用[8槽钢,间距300mm;主龙骨为[10槽钢,间距1000mm。螺栓竖向间距3070=450+950+1250+420;螺栓横向间距为1000mm。

查表得:[8:I=101×104mm4[10:I=198×104mm4

W=25.3×103mm3W=39.7×103mm3

8.1.1.1最大侧压力计算

砼采用商混,坍落度160mm~180mm,假设温度为T=25℃,β1=1.2,

β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高2800mm,墙厚250mm。

F1=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×24×(180/25+15)×1.2×1.15×l1/2=32.79KN/m2

F2=γcH0=24×3.0=72KN/m2

取两者较小值:F1=32.79KN/m2

乘以分项系数:32.79×1.2=39.45KN/m2

乘以折减系数,则F=0.85×39.45=33.45KN/m2

8.1.1.2倾倒砼时产生的水平荷载

查表的,F=4KN/m2

荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

进行荷载组合F’=33.45+4.76=38.21KN/m2

8.1.2板面受力验算:

8.1.2.1计算简图:

8.1.2.2强度验算:

σ=M/W=0.37×106/(bh2/6)=6×0.37×106/1000×62

=61.7N/mm2<[σ]

8.1.2.3挠度验算:

ω=Kwql4/(100EI)=0.632×33.45×3004/(100×2.06×105×1000

×63/12)=0.462mm<[L/500]=0.66mm

q’=0.3×38.21=11.46KN/m

q=0.3×33.45=10.04KN/m

M=1/8.q’.l2=1/8×11.46×1.02=1.43KN·m

8.1.3.1计算简图:

8.1.3.2强度验算

σ=M/W=1.43×106/25.3×103=56.52N/mm2(满足要求)

8.1.3.3刚度验算

ω=5ql4/384EI

=[5×10.04×10004]/[384×2.06×105×101×104]

=0.69mm<[ω]=L/500=2.0mm(满足要求)

8.1.4螺栓受力验算

P=FA=38.21×1.1×0.9×1.05=39.7KN

σ=N/A=39.7×103/(3.14×(30/2)2)=56.2KN/mm2<170KN/mm2

8.2墙体小钢模板受力验算

墙体模板采用30系列钢模板配制,穿墙螺栓采用φ16螺栓;螺栓竖向间距600;螺栓横向间距为600mm。

8.2.1.1最大侧压力计算

砼采用商混,坍落度160mm~180mm,假设温度为T=15℃,β1=1.2,

β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高4500mm,墙厚250mm。

F1=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×24×200/(15+15)×1.2×1.15×l1/2=48.58KN/m2

F2=γcH0=24×4.2=100.8KN/m2

取两者较小值:F1=48.58KN/m2

乘以分项系数:48.58×1.2=58.29KN/m2

乘以折减系数,则F=0.85×58.29=49.55KN/m2

8.2.1.2倾倒砼时产生的水平荷载

查表的,F3=4KN/m2

荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

进行荷载组合Fs=49.55+4.76=54.31KN/m2

8.2.2板面受力验算:

P3015钢模板(2.5MM厚)截面特征:Ix=26.97×104mm4,Wx=5.94×103mm3

8.2.2.1计算简图:

化为线荷载:q1=Fs×0.3/1000=16.29N/mm

q2=F×0.3/1000=14.87N/mm

8.2.2.2强度验算:

M=q1m2/2=16.29×3752/2=115×104N.mm

σ=M/Wx=115×104/(5.94×103)

=193N/mm2

8.2.2.3挠度验算:

=1.54mm≈1.5mm

2Ф48×3.5截面特征:Ix=2×12.19×104mm4,Wx=2×5.08×103mm3

q1=Fs×0.75/1000=40.7N/mm

q2=F×0.75/1000=37.16N/mm

M=0.1q1l2=0.1×40.7×0.62=1.465N·mm

8.2.3.1计算简图:

600600600600

8.2.3.2强度验算

σ=M/Wx=1.465×106/2×5.08×103=144.2N/mm2

8.2.3.3刚度验算

ω=0.677q2l4/100EIx

=[0.667×37.16×6004]/[100×2.06×105×2×12.19×104]

=0.64mm<[ω]=3.0mm(满足要求)

8.2.4螺栓受力验算

采用直径φ16的穿墙螺栓,A=144mm2,取中间一个螺栓计算,水平间距为600mm,垂直间距为距上面的螺栓为600mm,故此螺栓承受拉力为:

N=FsA=54.31×0.6×0.6=24.44KN

σ=N/A=24.44×103/144=169N/mm2<170N/mm2

8.3顶板模板受力验算

面板采用:15mm厚多层板,次龙骨采用:50mm×100mm木方子,间距为300mm;主龙骨采用:100mm×100mm木方子,间距为1000mm。则:

查表得多层板fw=50N/mm2(抗弯)

fv=1.6N/mm2(抗剪)

E=6000N/mm2(弹性模量)

查表得木方子fw=15N/mm2(抗弯)

fv=1.6N/mm2(抗剪)

E=9000N/mm2(弹性模量)

假设多层板重力密度为10KN/m3,木方子重力密度为5KN/m3

8.3.1荷载分析:(取顶板厚180mm)

模板及支架的自重:G1=1.0KN/m2

新浇筑砼的自重:G2=24×0.18=4.32KN/m2

钢筋的自重:G3=1.1×0.18=0.198KN/m2

所以:Gb=5.52KN/m2

施工活载荷:Q1=2.5KN/m2

振捣砼产生的荷载:Q2=2KN/m2

所以Qb=4.5KN/m2

对于板底模:FS=0.9×(1.2Gb+1.4Q1)=9.1KN/m2

Fb=Gb=5.52KN/m2

均按:Fs=9.1KN/m2

Fb=5.52KN/m2

8.3.2根据多层板的使用说明,龙骨档距在面板的控制跨度内时,不必验算面板的强度及刚度。受力简图如下:

8.3.3次龙骨采用50×100木方子立放。

8.3.3.1截面特征:A=50×102mm2

W=42.5×103mm3

I=417×104mm4

8.3.3.3线荷载:qs=0.3Fs=2.73KN/m

Mmax=KMqsl2=0.121×2.73×1.02=0.33KN.m

Qmax=KvR2=0.62×2.73=1.69KN

8.3.3.4强度验算:σ=Mmax/W=0.33×106/(42.5×103)

=7.76N/mm2<[σ]=15N/mm2

τ=Qmax/A=1.69×103/(50×102)

=0.338N/mm2

8.3.4主龙骨采用100×100木方子

8.3.4.1截面特征:A=100×102mm2

W=85×103mm3

I=833×104mm4

8.3.4.2线荷载:qs=1.0Fs=9.1KN/m

Mmax=KMqsl2=0.121×9.1×1.02=1.10KN.m

Qmax=KvR2=0.62×9.1=5.64KN

8.3.4.3强度验算:σ=Mmax/(85×103)

=12.94N/mm2<[σ]=15N/mm2

τ=Qmax/A=5.64×103/(100×102)

=0.564N/mm2

8.3.4.4刚度验算:

查表:主龙骨挠度系数为:Kw=1.121

又R1=9.1KN,钢支撑沿龙骨间距:l=1000mm,故

ω=KWql0004/(100EI)=1.36mm<1000/500=2.4mm

8.3.5立柱受力验算:

8.3.5.1立柱的截面特征:A=489mm2I=6.24mm,则

8.3.5.2强度验算:N/An=9.1×103/489=18.64N/mm2

8.3.5.3稳定性验算:

取立柱的计算长度l0=1.6m

λ=l0/I=1600/6.24=256

N/ΦA=9.1×103/(0.13×489)=143.1

选择截面尺寸300㎜×650㎜,长8100的矩形大梁进行验算,模板采用竹胶板,梁离地高2650m,底模采用50×100木方子并排平放,上盖竹胶板,模板底楞木与顶撑间距选用0.8m,顶撑采用两根,侧模立档间距选用300㎜:

8.4.1.1荷载分析

模板及支架的自重:(5×0.05+10×0.01)×0.3=0.105

新浇筑砼的自重:G2=24×0.3×0.65=4.68KN/m

钢筋的自重:G3=1.5×0.3×0.65=0.29KN/m

∴Gb=5.08KN/m

振捣砼产生的荷载:Q2=2×0.3=0.6KN/m

∴Qb=0.6KN/m

乘以折减系数0.9,q=(1.2×Gb+1.4×Qb)×0.9=6.24KN/m

8.4.1.2抗弯强度验算:底模下楞木间距0.85m,是一个等跨多跨连续梁,按四跨考虑;

按最不利荷载布置查施工手册,q

弯矩系数:KM=-0.107,剪力系

σ=M/W=0.48×106/(bh2/6)=0.48×106×6/300×602

=2.67N/mm2<[σ]=15N/mm2(可)

8.4.1.3抗剪强度验算:

τ=3V/2bh=3×3.1×103/2×300×60

=0.65N/mm2

8.4.1.4挠度验算:

荷载不包括振捣砼,则q1=0.9×1.2Gb=5.49KN/m

ω=Kwql4/(100EI)=0.632×5.49×8004/(100×9000×300×603/12)=1.14mm<[ω]=l/400=2mm(可)

8.4.2.1荷载分析

假设T=25℃,β1=1.2β2=1.15,V=1m/h,则:

侧压力:F1=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×24×(200/25+15)×1.2×1.15×1

=39.82KN/m2

F2=γcH=24×0.65=15.6

取两者较小值,即F2=15.6KN/m2

乘以分项系数:F=15.6×1.2=18.72KN/m2

振捣砼产生的荷载:4KN/m2

乘以分项系数:4×1.4=5.6KN/m2

以上两项合计:18.72+5.6=24.32KN/m2

根据立挡间距500㎜,则线荷载为:

24.32×0.3=7.3KN/m

乘以折减系数,则q=7.3×0.9=6.56N/㎜

8.4.2.2抗弯强度验算:仍按四跨计算,其KM、KV、KW与前述相同,则

M=KM·ql2=0.107×6.56×3002=71.4×103N·㎜

σ=M/W=71.4×103/(bh2/6)=71.4×103×6/300×122

=9.92N/mm2<[σ]=50N/mm2(可)

8.4.2.3抗剪强度验算:

V=KV·ql=0.607×6.56×300=1.22KN

τ=3V/2bh=3×1.22×103/2×300×12

=0.51N/mm2

8.4.2.4挠度验算:取侧压力F=18.72KN/m2,化为线荷载18.72×0.3=5.62KN/m,乘以折剪系数q=0.9×5.62=5.05KN/m

ω=Kwql4/(100EI)=0.632×5.05×3004/(100×6000×300×123/12)=0.99mm<[ω]=l/300=1mm(可)

8.4.3立柱支撑的计算:

主龙骨采用钢支撑,立杆间距:l=800mm,在中间纵横设一道水平拉杆。

DB63/T 1747-2019 民用机场雷电防护工程施工质量验收技术规范.pdf8.4.3.1立柱受力:N=ql/2=6.24×0.8/2=2.5KN

立柱的截面特征:A=489mm2i=6.24mm,则:

8.4.3.2强度验算:N/An=2.5×103/489=5.1

8.4.3.3稳定性验算:

取立柱的计算长度l0=1.6m

DB22/T 162-2017标准下载λ=l0/i=1600/6.24=256

N/φA=2.5×103/(0.13×489)=39.2

梁侧模底部夹条,竖向龙骨为50×100木方子,间距为:300mm,当梁高超过600mm时,需要在距梁底200-300mm处加设φ12穿墙螺栓,螺栓横向间距为:600mm。

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