施工组织设计下载简介

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现浇箱梁模板支架及基础处理施工方案

基底自重压力pc： 9.0(kPa)

垫层承载力特征值fz： 256.8(kPa)

DL 5190.3-2019 电力建设施工技术规范 第3部分：汽轮机组 pkmax<=1.2*fz,满足！

因此换土垫层承载力满足要求！

2.换填垫层底面处承载力验算

垫层应力扩散角瑁 20.0(度)

垫层底附加应力pz： 98.0(kPa)

垫层底自重应力pcz： 36.0(kPa)

垫层底pz+pcz： 134.0(kPa)

垫层底地基土承载力特征值fz： 137.3(kPa)

pz+pcz<=fz,垫层底面地基土的承载力满足要求！

按构造要求验算垫层顶面宽度：

基础底面宽度B： 42.500(m)

垫层顶面宽度B1： 49.500(m)

按应力扩散角验算垫层底面宽度：

垫层底面宽度B2: 57.500(m)

基底压力传递到垫层底的分布宽度B+2ztg瑁44.684(m)

B2>=B+2ztg,垫层底面宽度满足要求！

土层号深度pzpczpz+pczfz是否满足

(m)(度)(kPa)(kPa)(kPa)(kPa)

35.200.098.046.8144.8163.4满足！

411.200.098.0100.8198.8234.4满足！

518.2016.589.6163.8253.4359.0满足！

628.2023.076.4253.8330.2524.0满足！

738.2023.066.5343.8410.3659.0满足！

压缩模量的当量值：6.840(MPa)

沉降计算经验系数：0.600

总沉降量：0.600*470.68=282.41(mm)

通过计算，经过处理以后的支架基础可以满足上部施工总荷载的要求。

支架采用满堂红碗口架搭设，支架场地必须平整、坚密，标高基本一致。搭设前，在地面用白灰线弹出立杆的行距、列距控制线。在地基上每列脚手架底部沿纵向铺设100mm*100mm的方木。

支架施工前，应检查支架杆件的完好性，弯曲、压扁的管件严禁施工。同时应按照钢管架验收规范抽样进行抗压失稳试验，试验合格后方可使用。

支架搭设时，应保证立杆的垂直度偏差小于0.5%，顶部绝对偏差小于10mm/m。可调底座、可调顶托及碗口一定要旋紧，底部模板要垫实，底座要完全支在方木上，底座和顶托可调距不大于30厘米。

横格梁与腹板下部沿桥长度立杆间距采用60cm，垂直桥方向间距采用30cm，横杆步距60cm。

无横隔梁、无腹板下部杆横距采用90cm，立杆纵距采用90cm，横杆步距60cm。

翼缘板下立杆横距60cm，纵距60cm，横杆步距90cm。

支架四边与中间每隔4排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；高于4米时，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。

横向剪刀撑按照每隔2排立杆设置一排横向剪刀撑。

箱梁梁高3.7m，顶板厚26～46cm，底板厚26～50cm。腹板厚60～110cm，中隔梁宽200cm。

（1）有横梁部位验算（3.7米梁高）

有横梁部位的模板支撑：次梁采用100mm×150mm的方木，垂直于桥长度方向设置次梁中心间距30cm；主梁采用100mm×150mm的方木，沿桥长度方向设置主梁中心间距60cm；碗扣脚手架立杆间距30×60cm，步距60cm。大、小楞采用东北落叶松，其力学参数如下：

顺纹弯应力fm=11N/mm2

模板及支架自重区：1100N/m2

有横梁部位：3.7m×26×103N/m3=96200N/m2

施工人员及设备自重：1000N/m2

振捣时砼产生的荷载：2000N/m2

荷载组合系数:静载取1.2，动载取1.4

用于强度计算的总垂直荷载为：

q1=（1100+96200+1000）×1.2+2000×1.4=120760N/m2

用于变形计算的总垂直荷载为：

q2=（1100+96200+1000）×1.2=117960N/m2

q=36.288N/mm

次梁上部荷载可简化为受均布荷载的简支梁。

q=120760×300/106=36.228N/mm

M=1/8ql2=1/8×36.228×6002=1630260N.mm

根据Wx=IX/（h/2）及IX=1/12bh3计算得，

Wx=1/6bh2=1/6×100×1502=375000mm3

IX=1/12bh3=28.125×106mm4

σ=M/Wx=1630260/3.75×105=4.35MPa＜[σ]=11Mpa

q=117960×300/106=35.39N/mm

f=5ql4/(384EIX)=5×35.39×6004/(384×10000×28.125×106)=0.21mm＜[f]=300/400=0.75mm

主梁采用100mm×150mm的方木，中心间距30cm，其上荷载可简化为受集中荷载的简支梁。

M=PL/2=30190×300/2=1.63×106Nmm

Wx=1/6bh2=1/6×100×1502=375000mm3

IX=1/12bh3=28.125×106mm4

σ=M/Wx=1.63×106/0.375×106=4.3MPa＜[σ]=11Mpa

v=PL3/（48EIX）=10868×3003/(48×0.1×105×28.125×106)

=0.007mm＜[v]=300/400=0.75mm

碗扣支架立杆截面（φ48×3.5），考虑到钢管锈蚀，非标等因素，钢管壁厚按照3mm计算，钢管内径为40mm，外径为46mm。碗扣支架步距60cm，则有：

回转半径：r=1/4（462+402）0.5=15.24

长细比：λ=L/r=600/15.24=40

查钢结构设计规范：φ=0.944

σ=rN/（φA）=（120760×0.6×0.3）×1.4/（0.944×405）=79(Mpa)

＜[σ]=215Mpa

箱梁无横梁部位验算（2.82米梁高）

参见3.7米梁高处设置

无横梁部位的模板支撑：次梁采用100mm×100mm的方木，中心间距300cm；主梁采用100mm×150mm的方木，中心间距900cm；碗扣脚手架立杆间距90×90cm，步距60cm。

模板及支架自重区：2200N/m2（因上部有板需支模板故数值加倍）

无横梁部位：0.52m×26×1000N/m3=13520N/m2

施工人员及设备自重：1000N/m2

振捣时砼产生的荷载：2000N/m2

荷载组合系数:静载取1.2，动载取1.4

①无横梁部分用于强度计算的总垂直荷载为

q3=（2200+13520+1000）×1.2+2000×1.4=22864N/m2

②无横梁部分用于变形计算的总垂直荷载为

q4=（2200+13520+1000）×1.2=20064N/m2

q=6.859N/mm

次梁上部荷载可简化为受均布荷载的简支梁。

q=22864×300/106=6.859N/mm

M=1/8ql2=1/8×6.859×9002=694473Nmm

根据Wx=IX/（h/2）及IX=1/12bh3计算得，

Wx=1/6bh2=16.67×104mm3，IX=8.33×106mm4

σ=M/Wx=694473/16.67×104=4.17MPa＜[σ]=11Mpa

v=5ql4/(384EIX)=5×6.019×9004/(384×0.1×105×8.33×106)=0.616mm＜[v]900/400=2.25mm

P=6173NP=6173N

主梁采用100mm×150mm的方木，中心间距90cm，其上荷载可简化为受集中荷载的简支梁。

M=PL/3=6173×900/3=1.85×106Nmm

Wx=1/6bh2=1/6×100×1502=375000mm3

IX=1/12bh3=28.125×106mm4

v=0.57mm＜[v]=900/400=2.25mm

碗扣支架立杆间距90×90cm，步距0.6m，则有

回转半径：r=1/4（462+402）0.5=15.24

长细比：λ=L/r=600/15.24=40

查钢结构设计规范：φ=0.944

σ=rN/（φA）=（22864×0.9×0.9）×1.4/（0.944×405）=67.8(Mpa)

＜[σ]=215Mpa

1、测量放样     测量人员用全站仪放样出箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上标志线，现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的中心线，同样用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设碗扣支架。2、布设立杆垫块     根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用10cm×10cm方木，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。3、支架安装     根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。     4、顶托安装     为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm以内为宜。   5、支架参数

翼板下立杆纵向及横向间距采用90×90cm，步距为60cm；

无横隔梁、无腹板下部杆横距采用90cm，立杆纵距采用90cm，横杆步距60cm。

（3）横格梁与腹板下部沿桥长度立杆间距采用60cm，垂直桥方向间距采用30cm，横杆步距60cm。

  6、纵横梁安装     顶托标高调整完毕后，在其上安放10×15cm的方木纵梁，在纵梁上间距30cm安放10×15cm的方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。     7、支架预压     为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压施工。预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度作相应调整。 1、加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。     2、预压观测：观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。     采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。     3、卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

预压重物用砂袋，砂带底面积约1m2，每袋重量为1.2吨。

T形刚构主梁部位每平米所需砂袋数量为：12.09×1.2/1.2=12.09个，即需要1.2t砂袋12个，上层加0.5t砂袋1个。

T型刚构箱梁无横梁部位每平米所需砂袋数量为：9.33×1.2/1.2=9.33个，取10个。

箱梁基础预压卸载完成后，调整支架顶部标高到准确位置后，然后开始底模板施工。待箱梁钢筋绑扎完毕、钢绞线穿束完成后，方可支立侧模。

本工程箱梁底模采用15mm厚的木模。底模支设时，在每跨预压沉降值基础上再加1.5cm作为该跨预留拱度值，预留拱度按照抛物线布置。底模支设完成后，按照设计图纸在每个箱室最低底处留设排水孔，孔径5cm。为防止混凝土浇注时排水孔堵塞，混凝土浇注前，应在排水孔位置插PVC硬塑料管，塑料管长度应满足高出底板混凝土顶面30cm以上。

侧模采用12mm厚的木模板。侧模竖向设三道横带，横带采用100×100mm方木，横带间距75cm。竖带采用50×100mm方木，间距30cm。竖带采用Φ14穿墙螺栓对拉。侧模支设完成后，在每个箱室内主梁腹板两端预留通气孔一个，孔径10cm。

底板钢筋和腹板钢筋、隔板及横梁钢筋绑扎完毕，且经监理工程师验收合格后，开始支设内模。内模采用竹胶板场外组拼，现场吊装的方法施工。

内模吊装到位后，外侧套包一层塑料薄膜，防止灰浆从内模拼缝位置处渗漏。塑料薄膜破损位置采用塑料胶带补漏。内模顶部采用满堂红钢管架支撑，间距采用1.2m×0.6m。端横梁及中横梁采用Φ14穿墙螺栓对拉。

内模支设完成后，在主梁顶板开设施工临时人孔，人孔尺寸不得大于80×80cm。人孔设在距梁端8～18m范围内错开布置。

安全保证目标：无工伤死亡事故，无重大机械设备事故，无坍塌事故。

2、制度保证：完善各项生产管理制度，根据地基处理的施工特点制定相应的安全管理制度，如“教育制度、安全考核制度、安全检查制度、事故分析制度、安全奖惩制度”等。

3、责任保证：建立以安全岗位责任制为核心的安全生产责任制，落实各级管理人员和操作人员的安全责任。

a、经理部职工要努力学习安全常识，提高安全意识，积极参加安全生产的各项活动，搞好安全生产。

b、遵守劳动纪律，听从指挥，不从事非本工种作业，严禁酒后上班。

C、严格执行机械操作规程，持证上岗操作，未有操作证和未受过安全教育的人员一律不准机械操作。

说明：1、立杆接头应错开，接头率不大于50%。

地基处理方法：换填垫层法

基础类型： 条形基础

基础埋深： 1.000(m)

基础宽度： 42.500(m)

基础覆土容重： 20.000(kN/m3)

基底压力平均值： 112.0(kPa)

基底压力最大值： 150.0(kPa)

地下水埋深： 0.000(m)

压缩层深度： 40.000(m)

沉降经验系数： 0.600

地基承载力修正公式：

承载力修正基准深度d0：0.500(m)

序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力ηbηd

(m)(kN/m^3)(kN/m^3)(MPa)(kPa)

1淤泥4.00018.019.03.00060.00.0001.000

2粉土1.20017.719.05.00090.00.0001.500

3粉砂6.00017.019.07.000100.00.0001.500

4淤泥质土7.00017.219.04.00090.00.0001.500

5粘性土10.00017.719.08.000120.00.0001.500

6粘性土10.00018.019.010.000150.00.0001.500

***A类：中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、石屑、卵石、碎石、矿渣等

***B类：粉质粘土、粉煤灰等

压缩模量： 15.000(MPa)

承载力： 250.000(kPa)

厚度： 3.000(m)

顶面宽度： 49.500(m)

底面宽度： 57.500(m)

压力扩散角： 20.000(°)

基底平均压力pk： 112.0(kPa)

基底最大压力pkmax： 150.0(kPa)

基底自重压力pc： 9.0(kPa)

垫层承载力特征值fz： 256.8(kPa)

pkmax<=1.2*fz,满足！

因此换土垫层承载力满足要求！

2.换填垫层底面处承载力验算

垫层应力扩散角θ： 20.0(度)

垫层底附加应力pz： 98.0(kPa)

垫层底自重应力pcz： 36.0(kPa)

垫层底pz+pcz： 134.0(kPa)

垫层底地基土承载力特征值fz： 137.3(kPa)

pz+pcz<=fz,垫层底面地基土的承载力满足要求！

按构造要求验算垫层顶面宽度：

基础底面宽度B： 42.500(m)

垫层顶面宽度B1： 49.500(m)

按应力扩散角验算垫层底面宽度：

垫层底面宽度B2: 57.500(m)

基底压力传递到垫层底的分布宽度B+2ztgθ：44.684(m)

B2>=B+2ztgθ,垫层底面宽度满足要求！

土层号深度θpzpczpz+pczfz是否满足

(m)(度)(kPa)(kPa)(kPa)(kPa)

35.200.098.046.8144.8163.4满足！

411.200.098.0100.8198.8234.4满足！

518.2016.589.6163.8253.4359.0满足！

628.2023.076.4253.8330.2524.0满足！

738.2023.066.5343.8410.3659.0满足！

层号厚度压缩模量Z1Z2压缩量应力系数积分值

13.0015.0000.003.0020.592.9991

21.205.0003.004.2024.671.1975

36.007.0004.2010.2086.855.9023

DB13(J)∕T 216-2016 绿色建筑运行维护技术规程 (1).pdf47.004.00010.2017.20166.526.4668

510.008.00017.2027.20103.548.0423

610.0010.00027.2037.2068.516.6513

压缩模量的当量值：6.840(MPa)

沉降计算经验系数：0.600

JGJ276-2012 建筑施工起重吊装安全技术规范 非正式版总沉降量：0.600*470.68=282.41(mm)