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落地式钢管脚手架卸料平台施工方案

14760×40760（含保温）

本工程卸料平台采用A48×3.5mm钢管搭设的落地式脚手架。

卸料平台平面尺寸为3.6m×4.2m，立杆横距0.9m、纵距0.7mTB／T 3544-2018 应答器传输系统测试规范，脚手架步距1.2m。卸料平台最高搭设高度拟采用双排脚手架搭设高度25m计算。

施工时可根据现场实际情况而定

本工程使用A48扣件式钢管脚手架，其检验标准如下：

（1）应有产品质量合格证；

（2）应有质量报告，钢管材质检验方法符合国家现行标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定；

（3）钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

（4）钢管必须涂有防锈漆；

（5）钢管质量标准见下表：

外径48.0mm，壁厚3.5mm

钢管两端端面斜切偏差（△）

a．各种杆件端部弯曲（起弯曲点距离杆端l≤1.5m）

c.栏杆、支撑体系钢管弯曲

扣件采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种；其外观及附件质量应符合以下指标：

（1）扣件各部位不允许有裂纹存在；

（2）扣件不允许在主要部位有缩松；

（3）扣件表面大于10mm²的砂眼不应超过三处，且累计面积不应大于50mm²；

（4）扣件表面粘砂面积累计不应大于150mm²；

（5）扣件表面凸（或凹）的高值（或深）不应大于1mm；

（6）扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，其他部位氧化面积累计不应大于150mm²；

（7）铆钉应符合GB876的规定，铆接处应牢固，铆接头应大于铆钉直径1mm，且美观，不应有裂纹存在；

（8）T型螺栓、螺母、垫圈、铆钉采用的材料用符合GB700的有关规定。螺栓、螺母的螺纹应符合GB196的规定，垫圈应符合GB95的规定。

（9）活动部位应能灵活转动，旋转扣件两面间隙应小于1mm；

（10）产品的规格、商标应在醒目处铸出，字迹图案要清晰、完整；

（11）扣件表面应进行防锈处理（不能用沥青漆），油漆应均匀美观，不应有堆漆或露铁。

（12）扣件质量标准见下表：

P=7.0kN时，△1≤7.0mm；P=10.0kN时，△1≤0.5mm

P=7.0kN时，△1≤7.0mm；P=10.0kN时，△1≤0.5mm

直角P=25.0kN时，各部位不得破坏

直角P=17.0kN时，各部位不得破坏

力矩为900N·m时，θ≤4°

抗拉P=4.0kN时，△≤2.0mm

注:脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

落地平台搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→纵向水平杆→横向水平杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

本工程脚手架地基础部位回填土应夯实平整，垫厚度不小于50mm的通常木板。

5.3.1卸料平台与脚手架同步搭设，每两步两跨设置连墙件；平台立杆纵横方向间距分别为：纵向间距700mm，横向间距900mm。立杆采用对接扣件连接。

5.3.2平台下架子立杆外两侧面每层设置剪刀撑，用以增大立杆的横向刚度，保证立杆稳定性。转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。斜杆与立面倾角在45度至60度之间，撑头要顶在有实力的地方，不得滑动，并且要贴服有力。剪刀撑的接头采用旋转扣件连接，固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上。

5.3.3卸料平台的平台面上纵向水平杆间距加密为300mm，然后再铺双层松木板，木板与架体连接应牢固、搭设严密，平台板向楼层倾斜一定坡度。

5.3.4脚手架开口处，下部增加斜撑，确保脚手架稳定。

5.3.5每一卸料平台三面设置防护栏杆，上杆1.2m，下杆居中设置，扫地杆200mm，内设硬质板防护，高度不得低于1.5m，卸料平台满挂密目安全网。

5.3.6卸料平台必须单独设置，不得与脚手架共用立管或架设其上。

5.3.7连墙件采用刚性连接，在结构每一层墙体上预留砖孔，必须用双扣件将连墙件与墙体相连，连墙件隔层设置，每层连墙件横向间距为4.2m。

5.3.8连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，且应靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。

5.3.9卸料平台平面图及剖面示意图见下图：

5.4卸料平台的使用要求

5.4.1.1使用之前由工长向操作人员做操作规程和安全技术交底。

5.4.1.2卸料平台在使用中要严格限制1.0t的荷载量，严禁超载，卸料平台内外侧必须挂设限重牌，让每个有关人员都了解最大承载量（1.0t）。

5.4.1.3卸料平台每次就位安装后，由工程口组织现场负责人、安全负责人、技术负责人共同验收认可，方可投入使用。

5.4.1.4平台放置材料时，应尽量均匀平衡放置，材料沿平台长度方向放置。

5.4.2卸料平台限重

5.4.2.1卸料平台最大承载量1.0t，平台吊运周转材料时，只许放置一种材料，严禁混放，应符合以下要求：

（1）5×10方木（4米一根）=14kg可放70根

（2）10×10方木（4米一根）=30kg可放30根

（3）钢管（4米一根）=16.7kg可放50根

（4）碗扣架立杆2.4m长3.2mΦ48=10kg可放90根

（5）碗扣架立杆1.5m长3.5mΦ48=5.8kg可放150根

（1）拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

（2）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

（3）拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

（4）拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

（5）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

（6）连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

（7）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

（8）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

（9）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

（10）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

（11）高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

（12）输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

（13）当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

（14）如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

（15）翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

（1）地基必须符合要求，并且要有排水设施。

（2）杆件的安装、连墙体、支撑应符合本安装要求及有关规定。

（3）扣件的连接和绑扎必须紧密，不得有松动现象。

（4）纵向水平杆的水平偏差不能大于2cm。

（5）上下相邻杆纵向水平杆接头位要相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应大于50cm。柱头距立杆应小于纵距的1/3。

（6）节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离小于15cm。

（7）每层走道板安装后，同时在外立柱的内侧沿走道通长安装180mm高的踢脚板。

（8）凡靠近建筑物的通道，施工和电、临时设施等，均要搭设安全平挡板遮盖。安全平挡板搭设的数量、位置由现场实际情况而定。

6.2卸料平台脚手架的检查与验收

（1）脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

（2）进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

（1）平台安装期间要设置施工安全区并作出标识，必要时要派专人进行监护。

（2）卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设，但每阶段搭设后必须按规定进行连接。

（3）安装后要及时进行防雷接地，并由机电工进行接地检测。每阶段的脚手架安装完成后，由专业质安员、施工员会同有关单位、部门人员进行验收，确定合格后作出标识，移交施工队使用。

（4）卸料平台应挂设限载标志牌、安全警告标志牌。

（5）进入施工现场的人员必需戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

（6）进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

（7）严禁酗酒人员上平台作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

（8）卸料平台验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

（9）要保证其整体性，不得与脚手架、井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

（10）施工员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

（11）施工员做到活完料净脚下清，确保施工材料不浪费。

（12）在卸料平台不影响操作的显眼处，应按方案要求标明每平方米最大载荷量，中转材料应及时运走，不得长时间堆放，防止发生意外。

（13）若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施，钉好防护木板或采取其他措施，防止踩空。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要

疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

立柱横向间距或排距la(m):0.90，脚手架步距h(m)：1.20；

立杆纵向间距lb(m):0.70，脚手架搭设高度H(m)：25.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.50，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型(mm):Φ48×3.0，扣件连接方式：单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.60；

脚手板自重(kN/m2):0.350；

栏杆自重(kN/m2):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11=0.150+0.350×0.300=0.255kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=5.000×0.300=1.500kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

p1=2.000×0.300=0.600kN/m

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.255+1.2×1.500=2.106kN/m；

均布活载：q2=1.4×0.600=0.840kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×2.106×0.7002+0.117×0.840×0.7002=0.151kN.m；

最大支座力N=1.1×2.106×0.700+1.2×0.840×0.700=2.327kN；

截面应力σ=0.151×106/(4490.0)=33.709N/mm2；

纵向钢管的计算强度33.709小于205.000N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

q=q11+q12=1.755kN/m；

p=0.600kN/m；

V=(0.677×1.755+0.990×0.600)×700.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.193mm

纵向钢管的最大挠度小于900.000/250与10,满足要求!

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.327kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.388kN.m；

最大变形Vmax=0.512mm；

最大支座力Qmax=5.874kN；

截面应力σ=86.329N/mm2；

横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.60，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为4.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=5.874kN；

R<4.80kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.149×25.000=3.723kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.150×0.900=0.135kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.350×0.700×0.900=0.220kN；

(4)堆放荷载(kN)：

NG4=5.000×0.700×0.900=3.150kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.228kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.700×0.900=1.260kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.228+1.4×1.260=10.438kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.200=2.417m；

Lo/i=2417.400/15.900=152.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10437.600/(0.301×424.000)=81.784N/mm2；

立杆稳定性计算σ=81.784小于[f]=205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

Lo/i=2200.000/15.900=138.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10437.600/(0.357×424.000)=68.955N/mm2；

立杆稳定性计算σ=68.955小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

杭州某钢结构施工方案Lo/i=2758.206/15.900=173.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.237；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10437.600/(0.237×424.000)=103.869N/mm2；

齐全的古建筑施工组织设计(整个寺庙)立杆稳定性计算σ=103.869小于[f]=205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》