施工组织设计下载简介

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商住楼工程转换层模板及砼专项施工方案

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×13.44×463.334/(100×6000×3.89×105)=1.798mm；

面板的最大容许挠度值:[v]=l/250=463.333/250=1.853mm；

面板的最大挠度计算值ν=1.798mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.853mm，满足要求！

七、X~S/轴1100×2200梁板承载力计算：

由于此大梁下无楼梯间（见附图），所以需进行8.45板的承载力验算。取600mm的板带GB 50349-2015标准下载，板跨度为3m，受力简图为：

q=229.05÷1.5÷3×0.6=30.5KN/m=0.305KN/mm

MGk=0.125×ql2=0.125×0.305×30002=34313KN.mm

As=176+393=569mm2（钢筋计算面积均查自《混凝土结构》）

fy=310N/mm2

C25：fcm=19N/mm2

ho=h－a=120－20=100mm

M2=fyAsho=310×569×100=43850KN.mm＜MGk

支撑架支撑验算合乎要求。

在/S梁支撑架下为300×800框支梁,设承受支撑架所传全部施工荷载取8700（实际一部分支撑在板面上，再由板面传给梁）。受力简图为：（实际在支撑架下有垫板，均布荷载传给梁）

均布荷载为转换层大梁的施工荷载，在梁上的均布。

q=640.32×3÷8.7=220.8KN/m=0.221KN/mm

Mmax=1/8ql2=0.221×87002÷8=2.1×106KN.mm

对梁按正截面抗弯承载力计算：

钢筋面积约：As=As′==41007mm2

fy=310N/mm2

C25：fcm=19N/mm2

ho=h－2a=800－40=760mm

=310×41007×960

=1.2×107KN.mm＞Mmax

梁能承受支撑架所传施工荷载。

在支撑架下为三跨单向板，验算板的承载力。

1m2施工荷载：1000×2200梁面荷载为：

｛1×2.2×25＋0.5×（1＋2.2×2）+2×0.3｝×1.3=75.8KN/m2

(同上面施工荷载计算方法)，折算成宽600mm的线荷载

q1=0.6×75.8=45KN/m=0.045KN/mm

由静力计算手册分析得：

M1=40472KN.mm（最大弯矩）

转换层板自重传递给8.45m层板产生的弯矩：

M2=1/8q2l2=0.125×3.375×9=3.8KN.m=3800KN.mm

（q值可根据板厚、配筋查阅《混凝土结构》）

对板按正截面抗弯承载力计算：

钢筋面积：As=As′=600÷180×52.8=176mm2

fy=310N/mm2

C25：fcm=19N/mm2

ho=h－2a=120－40=800mm

M=fyAsho=310×176×800=43648KN.mm＜M1+M2=44272KN.mm

可在8.45m层梁板结构下增设一层脚手架，用两层板来承受此转换层大梁施工荷载。

M=fyAsho=310×176×800=43648KN.mm

43648+43648=87296＞M1+M2=44272KN.mm

位于X~S/31轴500×1000深梁模板支架计算书

由于此型深的梁具有普遍性，在转换层大梁中此断面尺寸较多，可取450mm长梁折算：

v=0.45×0.5×1=0.225m3

G1=0.225×25=5.62KN

2、模板及支架自重标准值：

取木模板（梁模），0.5KN/m2

0.5×1.5×1=0.75KN

3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：

水平面模板采用2.0KN/m2

2×1.5×1=3KN

4、施工人员及设备荷载标准值：

2.5×1..5×1=3.75KN

总的施工荷载(取荷载分项系数)：

1.2×5.62+1.2×0.75+1.4×3+1.4×3.75=17.09KN

B、支撑架整体稳定验算：

预设梁搭三排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为900mm，纵距为600mm。

施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：

NQ=17.09÷1.5÷0.45×0.6×0.9=13.6KN

脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：

NG=3.84×4.5×10=0.1728KN

立杆验算截面处的轴心力设计值：

N’=1.2NG+NQ

=1.2×0.1728+13.6

参照扣件式钢管脚手架稳定性计算长度系数μ（双排架），取1.37。

i=15.8mm：为钢管回转半径

λ=1.37×1200÷15.8=104.05

根据λ，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》求轴心受压杆件的稳定系数φ。

N’/φA≤fc/γ'R

fc：Q235钢抗压强度

γ'R：抗力调整系数(1.325)

N’/φA=13.8/(0.607×4.89×102)

=0.046＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

C、单肢杆件的稳定性计算：

参照施工手册扣件式脚手架单肢杆件的计算长度系数μ1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。

角立杆，中部立杆的μ1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。

取边立杆的μ1w=1.325

=1.325×1200/15.8=100.632

φ=0.638－(0.638－0.63)÷10×6.32=0.633

=13.8/(0.633×4.89×102)

=0.044＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100×100的木枋，其受力简图为：

均布荷载：q=13.8÷450÷1500×900=0.018KN/mm

由静力计算手册，可得：

MGk=0.125×ql2=0.125×18×0.62=0.81KN.mm

木枋惯性矩：I=1/12bh3=100×1003÷12=8.3×106mm4

W=8.3×106÷50×9000=1.494×109N.mm

MGk/W≤f/γ'm

取γ'm=1.25，代入算得：

=810÷(1.494×106)

=0.0005KN/mm2＜0.011÷1.25=0.0088KN/mm2

木材强度设计值：11N/mm2

由静力计算手册,算得(与两等跨算得相差1%)

取E=9000N/mm2

ωQk0.521ql4/100EI=0.34mm＜[ω]=600/150=4mm

水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。

由于其传给楼面的荷载较小，所以不需进行楼面承载能力的计算。

180厚板模板支架计算书

本工程模板支撑架高5.4米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长×宽＝44m×29m，楼板厚0.18m。

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。

4、本工程相关图纸，设计文件。

5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。

模板支架高H为5.4m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.25m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用Ф48×3.0钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，此时，

模板的截面抵抗矩为：w＝800×182/6=4.32×104mm3；

模板自重标准值：x1＝0.3×0.8=0.24kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.18×25×0.8=3.6kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.18×1.1×0.8=0.158kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×0.8=0.8kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×0.8=1.6kN/m。

g1=(x1+x2+x3)×1.2=(0.24+3.6+0.158)×1.2=4.8kN/m；

q1=(x4+x5)×1.4=(0.8+1.6)×1.4=3.36kN/m；

对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：

（2）底模抗弯强度验算

σ=0.055×106/(4.32×104)=1.273N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=1.273N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为

Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×4.8×0.25+0.617×3.36×0.25=1.238kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3Q/(2bh)≤fv

τ=3×995.208/(2×1000×18)=0.083N/mm2；

底模的抗剪强度τ=0.083N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=6000N/mm2；

模板惯性矩I=800×183/12=3.888×105mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.677×(x1+x2+x3)×l4/(100×E×I)+0.990×(x4+x5)×l4/(100×E×I)

=0.677×(0.24+3.6+0.158)×2504/(100×6000×388800)+0.990×(0.8+1.6)×2504/(100×6000×388800)=0.073mm；

挠度设计值[ν]=Min(250/150，10)=1.667mm

底模面板的挠度计算值ν=0.07mm小于挠度设计值[v]=Min(250/150，10)mm，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

模板自重标准值：x1=0.3×0.25=0.075kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.18×25×0.25=1.125kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.18×1.1×0.25=0.050kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.25=0.25kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.25=0.5kN/m；

g2=(x1+x2+x3)×1.2=(0.075+1.125+0.05)×1.2=1.5kN/m；

q2=(x4+x5)×1.4=(0.25+0.5)×1.4=1.05kN/m；

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6.4×104mm3；

σ=0.175×106/(6.4×104)=2.734N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=2.734N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.5×0.8+0.617×1.05×0.8=1.238kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=3Q/(2bh)≤fv

τ=0.36N/mm2；

底模方木的抗剪强度τ=0.36N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000N/mm2；

方木惯性矩I=60×803/12=2.56×106mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.677×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.99×(x4+x5)×la4/(100×E×I)

=0.677×(0.075+1.125+0.05)×8004/(100×9000×2560000)+0.990×(0.25+0.5)×8004/(100×9000×2560000)=0.256mm；

挠度设计值[ν]=Min(800/150，10)=5.333mm

底模方木的挠度计算值ν=0.256mm小于挠度设计值[v]=Min(800/150，10)mm，满足要求。

（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算

根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.033kN/m；

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.238×0.8+1.2×1.05×0.8=2.097kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：

中间支座的最大支座力Rmax=6.715kN；

钢管的最大应力计算值σ=0.509×106/4.49×103=113.322N/mm2；

钢管的最大挠度νmax=0.869mm；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=113.322N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值ν=0.869小于最大允许挠度[v]=min(800/150,10)mm,满足要求!

板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用单扣件，扣件抗滑力按下式验算

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.75×2/2=0.025kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×3.2=0.106kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.75×3.2/2=0.42kN；

活荷载标准值:Q=3×0.75×3.2/2=3.6kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.025+0.106+0.42)+1.4×1.8=3.181kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.481kN；

1.05R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N=1.35∑NGK+1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据前节扣件抗滑力计算，此值为F1=6.715kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×5.4=0.81kN；

立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=6.715+0.81×1.35=10.159kN；

其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

σ=1.05Nut/(φAKH)≤f

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.8+2×0.1=2m；

l0=kμh=1.163×1.272×1.8=2.663m；

故l0取2.663m；

λ=l0/i=2.663×103/15.9=168；

查《规程》附录C得φ=0.251；

市政园林景观施工组织设计σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×8.477×103/(0.251×4.24×102×0.977)=85.598N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=85.598N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

由于采用迭合梁板法施工，大大降低了砼的自重，转换层下支撑系统采用传统支模方式。

①梁高H≥2200时，支撑竖杆按间距为500×500进行搭设，即沿梁长及梁宽方向均按500进行搭设，大、小横杆步距为1200。

②梁高2200＞H≥1000时，支撑竖杆按间距为500×600进行搭设，即沿梁长方向按500进行搭设，沿梁宽方向按600进行搭设，大、小横杆步距为1200。

③当梁高H＜1000时，支撑竖杆按间距为600×900，沿梁长方向按600进行搭设，沿梁宽方向按900进行搭设，大、小横杆步距为1200。

④现浇板支撑架按900×900进行搭设JCT2375-2016 玻璃纤维增强树脂中空采光板，大、小横杆步距为1200。

剪刀撑按照施工方案中的说明严格执行可以满足要求。

采用迭合梁后，完全可以只需考虑第一次浇筑的砼自重。