施工组织设计下载简介

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某住宅楼及商务中心工程模板工程专项施工方案

经计算得到：V=0.677×5.02×(0.92×1000)^4÷(100×10000×8333.33×10000)=0.03(mm)

内楞的最大允许挠度值:[v]=0.92×1000÷250=3.68(mm).

SYT 6806-2019标准下载内楞的最大挠度小于内楞的最大允许挠度值;故满足要求!

外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

作用在外楞的荷载计算值P=(1.2×25.09+1.4×4)×0.2×0.92=6.57(kN)

其中:l螺栓间距;取l=0.4(m)

P作用在外楞的荷载计算值P=6.57kN

经计算得到：M=0.175×6.57×0.4=0.46（kN.m）

其中:W外楞的净截面抵抗矩W=44.93cm3

M外楞的最大弯距M=0.46kN.m

经计算得到f=0.46×1000000÷(44.93×1000)=10.24(N/mm2)

外楞强度设计值;取[f]=15(N/mm2)；

外楞抗弯强度计算值小于外楞强度设计值;故满足要求!

作用在外楞的荷载标准值:P=25.09÷1000×0.2×0.92=4.62（kN）

外楞的最大挠度计算值：

其中:l穿墙螺栓水平间距;取l=0.4(m)

E弹性模量;取E=10000(mm2)

P作用在外楞的荷载标准值P=4.62kN

I截面惯性矩I=107.83cm4

经计算得到：V=1.146×4.62×(0.4×1000)^3÷(100×10000×107.83×10000)=0.31（mm）

外楞的最大允许挠度值:[v]=0.4×1000÷250=1.6(mm).

外楞的最大挠度计算值小于外楞的最大允许挠度值;故满足要求!

其中:F1新浇混凝土侧压力F1=25.09kN/m

F2倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m

B1穿墙螺栓间距B1=0.4m

b主楞(外龙骨)间距b=0.92m

经过计算:N=(1.2×25.09+1.4×4)×0.4×0.92=13.14(kN)

穿墙螺栓最大容许拉力值;[N]=17.8(kN)

穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓的容许拉力值;故满足要求!

横向间距或排距(m):0.85；纵距(m):0.85；步距(m):1.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；脚手架搭设高度(m):2.70；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.15；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):4.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C30；

每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):120000.000；

计算楼板的宽度(m):7.00；计算楼板的厚度(m):0.15；

计算楼板的长度(m):8.00；施工平均温度(℃):20.000；

木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.200×0.150=0.750kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.200=0.070kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(2.500+4.000)×0.850×0.200=1.105kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.750+0.070)=0.984kN/m；

集中荷载p=1.4×1.105=1.547kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.547×0.850/4+0.984×0.8502/8=0.418kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.547/2+0.984×0.850/2=1.192kN；

截面应力σ=M/W=0.418×106/83333.33=5.011N/mm2；

方木的计算强度为5.011小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.984×0.850/2+1.547/2=1.192kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1.192×103/(2×50.000×100.000)=0.358N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.358小于1.300满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.820kN/m；

集中荷载p=1.105kN；

方木的最大挠度0.473小于850.000/250,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.984×0.850+1.547=2.383kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.885kN.m；

最大变形Vmax=1.925mm；

最大支座力Qmax=11.170kN；

截面应力σ=197.048N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于850.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=11.170kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.125×2.700=0.337kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.850×0.850=0.253kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.150×0.850×0.850=2.709kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.299kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+4.000)×0.850×0.850=4.696kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=10.534kN；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.600=3.142M；

Lo/i=3141.600/15.900=198.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10533.802/(0.184×424.000)=135.021N/mm2；

立杆稳定性计算σ=135.021小于[f]=205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.600+2×0.200=2.000m；

Lo/i=2000.000/15.900=126.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10533.802/(0.417×424.000)=59.578N/mm2；

立杆稳定性计算σ=59.578小于[f]=205.000满足要求！

梁底增加2道承重立杆。

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.00。

立柱梁跨度方向间距l(m):0.85；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；

脚手架步距(m):0.85；脚手架搭设高度(m):2.10；

梁两侧立柱间距(m):0.85；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面；

梁底增加承重立杆根数:2；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.200；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.700；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):4.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×0.700×0.850=14.875kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.850×(2×0.700+0.200)/0.200=2.380kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+4.000)×0.200×0.850=1.105kN；

2.木方楞的支撑力计算

均布荷载q=1.2×14.875+1.2×2.380=20.706kN/m；

集中荷载P=1.4×1.105=1.547kN；

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=0.429kN；

N2=2.113kN；

N3=2.682kN；

N4=0.429kN；

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.682/0.850=3.156kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.156×0.850×0.850=0.228kN.m；

截面应力σ=M/W=0.228×106/83333.3=2.736N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.6×3.156×0.850=1.609kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1609.418/(2×50.000×100.000)=0.483N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形V=0.677×2.630×850.0004/(100×10000.000×416.667×103)=0.223mm；

木方的最大挠度小于850.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.031kN中间支座最大反力Rmax=4.977；

最大弯矩Mmax=0.082kN.m；

最大变形Vmax=0.011mm；

截面应力σ=0.082×106/4490.0=18.284N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，R=4.98kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=4.977kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×2.100=0.375kN；

N=4.977+0.375=5.352kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.243×1.700×0.850=1.796m；

Lo/i=1796.135/15.900=113.000；

DB11／T 1554-2018 非医疗机构放射性作业职业病危害防护管理规范由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；

钢管立杆受压强度计算值；σ=5352.156/(0.496×424.000)=25.450N/mm2；

立杆稳定性计算σ=25.450N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=0.850+0.200×2=1.250m；

Lo/i=1250.000/15.900=79.000；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.728；

DB62／T 3156-2018标准下载钢管立杆受压强度计算值；σ=5352.156/(0.728×424.000)=17.339N/mm2；

立杆稳定性计算σ=17.339N/mm2小于[f]=205.00满足要求！