施工组织设计下载简介

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时代商务中心工程高支模模板工程施工方案

面板的最大容许挠度值：[ν]=l/250=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.127mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

无次楞，不需要对次楞进行验算。

本工程中，主楞采用圆钢管GB／T 3215-2019标准下载，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=2×4.493=8.99cm3；

I=2×10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.230kN·m，斜撑作用处支座反力R=4.216kN，最大变形ν=0.144mm

(1)主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值：σ=2.30×105/8.99×103=25.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=25.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.144mm

主楞的最大容许挠度值：[ν]=600/400=1.5mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.144mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！

(1)斜撑(轴力)计算

斜撑的轴力Rx按下式计算：

sinα=sin{arctan[0.15/0.3]}=0.447；

斜撑的轴力：Rx=R/sinα=4.216/0.447=9.426kN

σ＝Rx/(φA0)≤fc

轴心受压构件稳定系数按下式计算：

φ=1/(1+(λ/80)2)

λ=l0/i=14.51；

φ=1/(1+(λ/80)2)=0.97

σ=N/(φ×A)=9.43×103/(0.97×4800)=2.03N/mm2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；

[f]=1.2×16=19.2N/mm2；

斜撑受压应力计算值为2.03N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值19.2N/mm2，满足要求！

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=250×20×20/6=1.67×104mm3；

I=250×20×20×20/12=1.67×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.00+0.50]×0.25×0.90=7.020kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25×0.90=1.260kN/m；

q=7.020+1.260=8.280kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下：

Mmax=ql2/8=1/8×8.28×2502=6.47×104N·mm；

RA=RB=0.5ql=0.5×8.28×0.25=1.035kN

σ=Mmax/W=6.47×104/1.67×104=3.9N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.9N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值：[ν]=250.00/250=1.000mm；

面板的最大挠度计算值：ν=5×7.02×2504/(384×6000×1.67×105)=0.357mm；

面板的最大挠度计算值：ν=0.357mm小于面板的最大允许挠度值：[ν]=1mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.035/0.25=4.14kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.14×0.252=0.026kN·m；

最大应力σ=M/W=0.026×106/64000=0.4N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值0.4N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求!

截面抗剪强度必须满足：

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力：V=0.6×4.14×0.25=0.621kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.621×1000/(2×60×80)=0.194N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.194N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×4.14×2504/(100×9000×256×104)=0.005mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.250×1000/250=1.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.005mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.035kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

N=4.216×0.300/0.150=8.431kN

经过连续梁的计算得到：

N1=N2=11.44kN；

最大弯矩Mmax=0.211kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.167mm；

最大应力σ=0.211×106/5080=41.5N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值41.5N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.44kN；

R<12.00kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

σ=N/(ΦA)≤[f]

1.梁内侧立杆稳定性验算

横杆的最大支座反力：N1=11.44kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×29.8=4.617kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载：

N=11.44+4.617+0.094+0.478=16.628kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16628.491/(0.207×489)=164.3N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=164.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.071×(1.5+0.1×2)=2.125m；

lo/i=2124.757/15.8=134；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16628.491/(0.376×489)=90.4N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=90.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁外侧立杆稳定性验算

横杆的最大支座反力：N1=11.44/Sin75o=11.844kN；

N=11.844+4.619=16.463kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh/Sinθ(1)

立杆计算长度lo=k1uh/Sinθ=1.167×1.7×1.5/0.966=3.081m；

lo/i=3080.827/15.8=195；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.189；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16462.647/(0.189×489)=178.1N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=178.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.071×(1.5+0.1×2)=2.125m；

lo/i=2124.757/15.8=134；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16462.647/(0.376×489)=89.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=89.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=85×1=85kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=85kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=16.628/0.25=66.514kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.628kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=66.514≤fg=85kPa。地基承载力满足要求！

十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

十二、梁模板工程材料匡算：

本工程梁截面尺寸为0.25m×1m；板厚=100mm；梁净跨l0＝3.18m；立杆沿梁跨度方向间距la=0.25m，梁底承重立杆横向间距lb=1m，步距h=1.5m；梁底增加承重立杆0根；立杆承重连接方式双扣件；梁底支撑小横杆0根；单根立杆钢管长度2.86m；剪刀撑5步4跨；梁模板支架计算高度29.8m；

梁底支撑小楞垂直梁截面，梁底支撑小楞2根，材质为方木60×80mm；梁侧次楞为木楞，60×80mm；横向设置，根数4根；梁侧主楞为钢楞，；竖向设置，间距250mm；固定支撑水平间距500mm；面板材料为胶合面板。

立杆长度：772.2m；

水平杆件长度：439.2m；

剪刀撑长度：190.56m；

直角扣件(双)：26只；

面板面积：6.52m2；

梁底支撑小楞长度：6.36m；

梁侧次楞长度：25.44m；

梁侧主楞长度：43.2m；

因实际情况中梁构件为悬挑反梁，受力情况与常规悬挑梁一样，经上面的计算强度满足要求。梁底实际支撑做法同上面的描述，现补充梁侧模板的支设大样图，如下：

施工组织设计（总）【请补充立杆、纵横水平杆平面布置图】

【请补充支撑系统立面图、剖面图】

【请补充水平剪刀撑布置平面图及竖向剪刀撑布置投影图】

【请补充梁板支模大样图】

【请补充支撑体系监测平面布置图】

内蒙古阿鲁科尔沁旗医院病房及医技楼施工组织设计【请补充连墙件布设位置及节点大样图】