施工组织设计下载简介

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脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=113.76kPa；

其中静力触探技术标准 CECS 04-88，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=17.064kN；

基础底面面积：A=0.15m2。

p=113.76kPa≤fg=150kPa。地基承载力满足要求！

本工程从三层（11.28m）开始采用悬挑式工字钢架脚手架，悬挑式工字钢脚手架按搭设高度18m考虑，每六层周转搭设一次。

在搭设工字钢挑架层结构板砼施工前，设置工字钢部位预埋两根ф16圆钢筋套环，穿工字钢用（梁上一根、板上一根，与工字钢在同一直线上），并与楼板底钢筋焊接钩住结构主筋。

脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距0.85m，步距小于1.5m，工字钢悬挑件和钢丝绳拉件间距为1.5m（同立杆纵距），每个悬挑单元设置斜拉杆件,水平间距1.5米。拉结点采用ф16圆钢预埋在上层层柱、梁上部。内立杆中心距外墙皮0.4m。作业层防护做法同落地式双排脚手架，连墙点布置为2步3跨。悬挑工字钢脚手架构造要点同落地式脚手架。

5.1、内立杆距建筑外边线距离的调整

建筑物外立面上部分位置存在外挑结构（如外挑板、结构线条、空调板等），如外挑构件伸出建筑外立面，现场可根据实际情况对内立杆距建筑外边线的距离进行调整，但最大间距（内立杆距建筑外边线的距离）不能超过500mm。

5.2、立杆纵距的调整

立杆纵距（内立杆与外立杆的纵向距离）本方案设计为1050mm，可根据施工需要进行调整，但调整只限于将纵距调小，最小可调整为900mm，调整时要参照脚手板的尺寸规格。

1、拆除前进行拆除安全技术交底。

2、拆除前，应进行检查扣件连接、连墙件、支撑体系等，加固松动部位，清除跳板上的杂物，清理时不得随意抛掷。

3、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

4、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不大于二步。

5、各构配件严禁抛掷至地面。

6、拆除时设专人指挥，通过对讲机联系，并设立警戒区段。

1、架子工应持证上岗，操作时必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋，禁止穿塑料底鞋或皮鞋。工具及小零件要在工具袋内。袖口及裤口要扎紧，以防衣裤被挂住。

2、架子要配合工程进度搭设，不宜一次搭设的过高。在搭设过程中要思想集中，听从统一指挥，互相协作，上下响应，禁止在架子上打闹。对材料工具不得乱抛、乱扔，在吊运物件的下方不得站人。

3、遇有6级以上大风和大雨时，应暂时停止工作。雨后施工要注意防滑。

4、脚手架搭设高度高于临近建筑物时，应装置防雷接地设施。照明电线不要缠绕在钢架子上。电动机具必须与钢架子接触时，要有良好的绝缘，以防架子传电。

5、脚手架搭设后，应会同技术人员负责人和安全检查人员进行检查，合格后才能交付使用。在使用过程中要经常检查，特别是在大风雨后必须进行全面检查，发现问题及时处理。

6、拆除架子时，作业区周围及进出口处，必须派有专人看管，严禁非作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区内电线及其他设备有妨碍时，应先与有关单位联系后拆除、转移或加防护。

7、拆除全部过程中，应指定一个责任心强技术水平较高的工人担任指挥，并负责拆除、撒料和看护全部操作人员的安全作业。拆除过程中应注意架子缺扣、崩扣、及搭接不合格的地方，避免踩在滑动的杆件上发生事故。

8、脚手架上的施工荷载必须符合设计要求，不得超载。

9、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆，连墙件。

悬挑式双排外脚手架计算书

双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，步距1.80米。

采用的钢管类型为
48×3.0，

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。

基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=2.356×0.8002/8=0.188kN.m

=0.188×106/4491.0=41.970N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.412mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN

荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.140+1.4×1.200)/2=0.942kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×0.942×1.500=0.386kN.m

=0.386×106/4491.0=85.891N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm

集中荷载标准值P=0.031+0.140+1.200=1.371kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×1370.720×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=3.92mm

V=V1+V2=3.983mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070

NG1=0.107×18.000=1.926kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.500×(0.800+0.300)/2=1.155kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×1.500×4/2=0.330kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.545kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.250×0.872=0.420kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.545+0.85×1.4×3.600=8.539kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.545+1.4×3.600=9.295kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.420×1.500×1.800×1.800/10=0.243kN.m

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.295kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=9295/(0.19×424)=115.672N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.539kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.243kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=8539/(0.19×424)+243000/4491=160.305N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.420kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=6.345kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.345kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到
=0.95；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=82.709kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=11.345kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=1200mm，l=1800mm，ml=300mm，m2=1100mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=9.30kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

k=1.20/1.80=0.67

kl=0.30/1.80=0.17

k2=1.10/1.80=0.61

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=26.433kN

最大弯矩MA=13.189kN.m

抗弯计算强度f=13.189×106/(1.05×141000.0)=89.088N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=3.55+3.60=7.15kN

水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

最大挠度Vmax=4.837mm

水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/400,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

经过计算得到强度
=13.19×106/(0.929×141000.00)=100.69N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

九、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.106kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7106×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.11kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于7106.19/(3.1416×20×1.5)=75.4mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.11kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

经过计算得到公式右边等于131.6kN

阳河大桥工程施工组织设计楼板混凝土局部承压计算满足要求!

1、外立面安全平网：本工程外悬挑架为两段12层，固海底网搭设从21层向下每六层搭设一次，最底下一层东、西、南三侧设在三层地面处，即在3层、9层、15层各设一道海底网；北侧设在11.28m处，从9层、15层开始交圈设置。海底网配合悬挑式外架作为安全防护。搭设时平网外挑6m，周边用Ø48mm×3.5mm作为边框，边框上绑扎白色尼龙网和密目网。白色尼龙网设在下层，密目网设在上层。安全网外高内底，斜角为10°.平网沿建筑物外墙连续设置，在大角处及每隔6m设钢丝绳与外挑架管主节点拉结，拉结固定点利用大钢模穿墙螺栓眼。固定点垫设方木，避免钢丝绳与混凝土棱角直接接触。钢丝绳规格为Ø11.5，必须保证钢丝绳无断丝、毛刺。

2、电梯井道安全平网：在管道层地面开始搭设第一道安全平网，以上每三层设一道。

3、所使用密目网、安全网均有出厂合格证，安全网应进行受力复试。

1、施工中在挑选钢管、扣件、板材等材料后，要及时整理好库房；施工后剩余材料归还库房并整理好，保持现场、库房整齐。

2、在工程施工中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、连接紧固件和连墙件。

4、高处作业中所用的物料，均要堆放平稳，不妨碍通行和装卸。

5、拆下的材料，严禁抛掷，应运到指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清GB／T 17215.631-2018标准下载，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

6、在外架上悬挂适当的安全文明施工警示牌和标语。