施工组织设计下载简介
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君澜名项目二标段悬挑脚手架专项施工方案1、拆除顺序：先搭的后拆，后搭的先拆。
2.1应全面检查脚手架的扣件连接、拉结件、支撑体系等是否符合构造要求；
德州市某10层医院病房楼空调施工组织设计.doc2.2根据检查结果制定完善的拆除方案和安全防护措施；
2.3拆除前对作业工人进行拆除安全技术交底；
3、拆除作业应由上至下、逐层拆除，严禁上下同时作业。
4、拉结件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步应增设连墙杆加固。
5、分段拆除时，对不拆除的脚手架两端应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。
第八章普通悬挑架计算书
搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为20.0米，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3；
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
天津省天津市地区，基本风压为0.500，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；
悬挑水平钢梁采用[18号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；
楼板混凝土标号:C35；
钢丝绳安全系数为:4.000；
钢丝绳与墙距离为(m):1.100；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.00m。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/4=0.131kN/m；
活荷载标准值:Q=3.000×1.500/4=1.125kN/m；
荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.131+1.4×1.125=1.772kN/m；
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
最大弯矩Mqmax=1.772×0.9002/8=0.179kN.m；
σ=Mqmax/W=39.969N/mm2；
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.033+0.131+1.125=1.290kN/m；
最大挠度V=5.0×1.290×900.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.496mm；
小横杆的最大挠度小于900.0/150=6.000与10mm,满足要求！
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.900=0.030kN；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.900×1.500/4=0.118kN；
活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/4=1.013kN；
荷载的计算值:P=(1.2×0.030+1.2×0.118+1.4×1.013)/2=0.798kN；
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算::M2max=0.417×0.798×1.500=0.499kN.m；
M=M1max+M2max=0.009+0.499=0.508kN.m
抗弯强度:σ=0.508×106/4490.0=113.117N/mm2；
大横杆的抗弯强度σ=113.117小于[f]=205.0N/mm2；
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax=0.677×0.033×1500.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.051mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=（0.030+0.118+1.013）/2=0.580kN
V=3.029×0.580×1500.03/(100×2.060×105×107800.0)=2.671mm；
最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.671=2.723mm；
大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
横杆的自重标准值:P1=0.033×1.500=0.050kN；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN；
活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；
荷载的计算值:R=1.2×(0.050+0.236)+1.4×2.025=3.178kN；
R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1=0.125×20.000=2.496kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.3)/2=1.260kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11
NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.500×20.000=0.150kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.326kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3.000×0.900×1.500×2/2=4.050kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
Wo=0.500kN/m2；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.500×0.740×0.649=0.168kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.326+1.4×4.050=10.861kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.326+0.85×1.4×4.050=10.011kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.168×1.500×
1.8002/10=0.097kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值：N=10.861kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；
计算长度附加系数：K=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500
计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；
Lo/i=196.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188；
立杆净截面面积：A=4.24cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；
σ=10861.000/(0.188×424.000)=136.256N/mm2；
立杆稳定性计算σ=136.256小于[f]=205.000N/mm2满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=10.011kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；
计算长度附加系数：K=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500
计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；
Lo/i=196.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188
立杆净截面面积：A=4.24cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；
σ=10010.700/(0.188×424.000)+97213.749/4490.000=147.237N/mm2；
立杆稳定性计算σ=147.237小于[f]=205.000N/mm2满足要求！
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
风荷载基本风压值Wk=0.168kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw=1.4×Wk×Aw=2.542kN；
连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=7.542kN；
由长细比l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；
A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；
Nl=7.542 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到Nl=7.542小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求! 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1000mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。 受脚手架集中荷载N=1.2×4.326+1.4×4.050=10.861kN； 水平钢梁自重荷载q=1.2×30.600×0.0001×78.500=0.288kN/m； 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1]=16.108kN； R[2]=6.437kN； R[3]=0.042kN。 最大弯矩Mmax=2.178kN.m； 截面应力σ=M/1.05W+N/A=2.178×106/(1.05×185000.0)+ 0.000×103/3060.0=11.212N/mm2； 水平支撑梁的计算强度σ=11.212小于215.000N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用[18号工字钢,计算公式如下 经过计算得到强度φb=570×10.7×94.0×235/(1000.0×180.0×235.0)=3.19 经过计算得到强度σ=2.178×106/(0.981×185000.00)=11.995N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算σ=11.995小于[f]=215.000N/mm2,满足要求! 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力RCi=RUisinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=21.769kN 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=21.769kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 计算中[Fg]取21.769kN，α=0.820,K=4.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于15.000mm才能满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=21.769kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径D=(2176.927×4/3.142×125.000)1/2=15.000mm; 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.437kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中[f]为拉环钢筋抗拉强度湖北*人民防空工程管理规定(2020年修订版)（湖北*人民政府令第411号 ** 王晓东2020年1月9日）.pdf，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6437.215×4/(3.142×50×2)]1/2=9.053mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接*度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 6437.215/(3.142×18.000×1.570)=72.506mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： GB／T 2900.95-2015标准下载混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 经过计算得到公式右边等于131.02kN大于锚固力N=6.44kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!