施工组织设计下载简介

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某有限公司改造安置房工程塔吊安装专项施工组织设计方案

塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)

塔机独立状态的计算高度H(m)

塔身桁架结构宽度B(m)

1、塔机自身荷载标准值

DB4205／T 71-2020标准下载起重臂自重G1(kN)

起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)

小车和吊钩自重G2(kN)

最大起重荷载Qmax(kN)

最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)

最小起重荷载Qmin(kN)

最大吊物幅度RQmin(m)

最大起重力矩M2(kN·m)

Max[58.8×11.5，10×38]＝676.2

平衡臂自重G3(kN)

平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)

平衡块自重G4(kN)

平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)

2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

C类(有密集建筑群的城市市区)

风压等效高度变化系数μz

塔身前后片桁架的平均充实率α0

风荷载标准值ωk(kN/m2)

0.8×1.2×1.77×1.95×0.94×0.2＝0.62

0.8×1.2×1.77×1.95×0.94×0.7＝2.18

3、塔机传递至基础荷载标准值

塔机自重标准值Fk1(kN)

251+37.4+3.8+19.8+110.2＝422.2

起重荷载标准值Fqk(kN)

竖向荷载标准值Fk(kN)

422.2+58.8＝481

水平荷载标准值Fvk(kN)

0.62×0.35×1.69×55.6＝20.39

倾覆力矩标准值Mk(kN·m)

竖向荷载标准值Fk'(kN)

水平荷载标准值Fvk'(kN)

2.18×0.35×1.69×55.6＝71.69

倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)

4、塔机传递至基础荷载设计值

塔机自重设计值F1(kN)

1.2Fk1＝1.2×422.2＝506.64

起重荷载设计值FQ(kN)

1.4FQk＝1.4×58.8＝82.32

竖向荷载设计值F(kN)

506.64+82.32＝588.96

水平荷载设计值Fv(kN)

1.4Fvk＝1.4×20.39＝28.55

倾覆力矩设计值M(kN·m)

竖向荷载设计值F'(kN)

1.2Fk'＝1.2×422.2＝506.64

水平荷载设计值Fv'(kN)

1.4Fvk'＝1.4×71.69＝100.37

倾覆力矩设计值M'(kN·m)

基础混凝土自重γc(kN/m3)

基础上部覆土厚度h’(m)

基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)

基础混凝土保护层厚度δ(mm)

地基承载力特征值fak(kPa)

基础宽度的地基承载力修正系数ηb

基础埋深的地基承载力修正系数ηd

基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)

基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)

修正后的地基承载力特征值fa(kPa)

基础及其上土的自重荷载标准值：

Gk=blhγc=5.3×5.8×1×25=768.5kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×768.5=922.2kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

=939.64kN·m

Fvk''=Fvk'/1.2=71.69/1.2=59.74kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

=1459.73kN·m

Fv''=Fv'/1.2=100.37/1.2=83.64kN

基础长宽比：l/b=5.8/5.3=1.09≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=5.8×5.32/6=27.15m3

Wy=bl2/6=5.3×5.82/6=29.72m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：

Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1271.8×5.3/(5.32+5.82)0.5=857.92kN·m

Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1271.8×5.8/(5.32+5.82)0.5=938.86kN·m

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

偏心荷载合力作用点在核心区外。

偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1271.8+71.69×1)/(422.2+768.5)=1.13m

合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：

偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.13×5.3/(5.32+5.82)0.5=0.76m

偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.13×5.8/(5.32+5.82)0.5=0.83m

b'l'=1.89×2.07=3.9m2≥0.125bl=0.125×5.3×5.8=3.84m2

荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值

Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(422.2+768.5)/(3×1.89×2.07)=101.65kPa

3、基础轴心荷载作用应力

Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(422.2+768.5)/(5.8×5.3)=38.73kN/m2

(1)、修正后地基承载力特征值

(2)、轴心作用时地基承载力验算

Pk=38.73kPa≤fa=193.51kPa

(3)、偏心作用时地基承载力验算

Pkmax=101.65kPa≤1.2fa=1.2×193.51=232.21kPa

假设Pxmin=0,偏心安全，得

P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.300+1.690)/2)×68.228/5.300=44.992kN/m2

Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(422.200/30.740+(939.638+59.742×1.000)/29.715)=63.945kN/m2

假设Pymin=0,偏心安全，得

P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.800+1.690)/2)×63.945/5.800=41.288kN/m2

px=(Pxmax+P1x)/2=(68.23+44.99)/2=56.61kN/m2

py=(Pymax+P1y)/2=(63.94+41.29)/2=52.62kPa

h0/l=948/5800=0.16≤4

0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5800×948=22955.82kN≥Vx=592.65kN

h0/b=948/5300=0.18≤4

0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5300×948=20976.87kN≥Vy=573.07kN

(1)、底面长向配筋面积

αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=588.83×106/(1×16.7×5300×9482)=0.007

AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=588.83×106/(0.996×948×300)=2078mm2

基础底需要配筋：A1=max(2078，ρbh0)=max(2078，0.0015×5300×948)=7537mm2

基础底长向实际配筋：As1'=13492mm2≥A1=7537mm2

(2)、底面短向配筋面积

αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=534.86×106/(1×16.7×5800×9482)=0.006

郑州市城市规划管理技术规定(2019修订版)（郑州市自然资源和规划局2019年5月）AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=534.86×106/(0.997×948×300)=1886mm2

基础底需要配筋：A2=max(1886，ρlh0)=max(1886，0.0015×5800×948)=8248mm2

基础底短向实际配筋：AS2'=14719mm2≥A2=8248mm2

(3)、顶面长向配筋面积

基础顶长向实际配筋：AS3'=13492mm2≥0.5AS1'=0.5×13492=6746mm2

(4)、顶面短向配筋面积

基础顶短向实际配筋：AS4'=14719mm2≥0.5AS2'=0.5×14719=7359mm2

JB／T 13298-2017 YE3系列（IP23）三相异步电动机技术条件（机座号160～355）.pdf(5)、基础竖向连接筋配筋面积