施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
泉州金帝文化广场工程施工组织设计24×11.5×5.3
12．2施工机械机具计划
模板的主要用料：本工程为保证质量和工程进度所有内墙，柱梁板模板都采用1.8×92×183CM的九夹板，搁料、加固料主要采用50×100MM、Φ48×3.5钢管，本工程层高变化不一，梁板支承系统采用钢管排架。
由于本工程使用商品砼，泵送输送速度快、冲力大，所以木模加固系统必须绝对安全牢固（九夹板允许强度值δ=14N/MM2，松木允许强度值δ=11.7N/MM2）。（恒载分项系数rG=1.2活载分项系数rG=1.4）。
高速公路路灯市政工程安全文明施工方案梁板支承系统采用钢管排架
梁板模的板底为50×100方木横旦，间距600，下为纵向钢管主楞，间距1000，支撑立杆间距为1000，1300；梁底为50×100方木横旦，间距500，下为纵向钢管主楞，间距700，支撑立杆间距为1000，梁高≥750时，加设φ12对拉螺栓。施工活载复核板模、横旦时取2.5KN/M2，复核主楞、支撑立杆时取1.5KN/M2。
考虑模板的刚度影响，一般板模跨度不大于600mm,所以取横旦间距L1max=600mm，
(1)荷载计算：已知九夹板宽度为0.92m,取模板自重为0.3KN/M2则平板自重：0.92×0.3×1.2=0.331KN/M
钢筋砼自重25KN/M3,取最大板厚为h=180mm:
则板面钢筋砼荷载0.92×0.18×25×1.2=4.968kN/M
人员设备自重:0.92×2.5×1.4=3.22KN/M
则总荷载q1=0.331+4.968+3.22=8.519kN/M
(2)验算强度按四等跨连续粱计算
Mmax=0.107q1L12max,W=1/6×920×182=49680MM3
Mmax/W=（0.107×8.519×0.62×106）÷49680
=6.6N/MM2<δ=14N/MM2
横旦的强度验算横旦为50×100的方木
荷载计算：取模板及横旦自重为0.5KN/M2，横旦间距L1max=600mm，则
模板自重：0.6×0.5×1.2=0.36KN/M
钢筋砼自重25KN/M3,取最大板厚为h=180mm:
则板面钢筋砼荷载0.6×0.18×25×1.2=3.24kN/M
人员设备自重:0.6×2.5×1.4=2.1KN/M
则总荷载q2=0.36+3.24+2.1=5.7kN/M
(2)验算强度已知横旦搁置在主楞上，设主楞间距L2max=1000mm
Mmax=1/8q2L22max,W=1/6×50×1002
Mmax/W=（1/8×5.7×12×106）÷（1/6×50×1002）
=8.55N/MM2<δ=11.7N/MM2
满足要求，取L2max=1000MM
主楞的强度验算主楞为Φ48×3.5钢管
（1）荷载计算：取模板及横旦自重为0.5KN/M2，主楞间距L2max=1000mm，则
模板自重：1×0.5×1.2=0.6KN/M
钢筋砼自重25KN/M3,取最大板厚为h=180mm:
钢筋砼自重：25×0.18×1.0×1.4=5.4KN/M
人员设备自重:1×1.5×1.4=2.1KN/M
则总荷载q3=0.6+5.4+2.1=8.1kN/M
(2)验算强度已知主楞搁置在立杆上，设立杆间距L3max=1000mm按四等跨连续粱计算
Mmax=0.107q3L22max,W=5077.8
Mmax/W=（0.107×8.1×1.02×106）÷5077.8
=170.7N/MM2<δ=215N/MM2
满足要求，取L3max=1000MM
（3）另外，考虑由于大部分板厚h=100mm
则板面钢筋砼荷载1×0.1×25×1.2=3.0kN/M
则总荷载q3=0.6+3.0+2.1=5.7kN/M
设L3max=1300MM
则Mmax/W=（0.107×5.7×1.32×106）÷5077.8
=203N/MM2<δ=215N/MM2
板厚h=100mm时，取L3max=1300MM
D、管扣的强度验算,管扣可承受荷载为5.0KN
根据立杆间距，当L3max=1000MM时，
管扣承受荷载，F=1/2ql=0.5×8.1×1.0=4.05KN
当L3max=1300MM时，
管扣承受荷载，F=1/2ql=0.5×5.7×1.3=3.705KN
2、梁模板的设计计算：
A、梁底模板的强度验算，即梁底托木的最大间距计算（L1max）设梁截面为b×h。
模板自重：b×0.5×1.2=0.6bKN/M
钢筋砼重:b×h×25×1.2=30b.hKN/M
振捣荷载:b×2×1.4=2.8bKN/M
总荷载Q1=3.4b+30b.h(KN/M)
(2)托木最大间距计算:
W=1/6b×182=54bmm3M=0.107Q1.L21max
M/W=0.107L21max(3.4+30h)÷54<δ=14N/MM2
L1max<[54×14×103÷0.107÷(3.4+30h)]1/2
说明L1max只梁h有关
本工程梁形式有200×500250×500300×400300×500300×600300×700350×500350×600350×700350×800400×400400×600
400×700400×800450×800500×800600×800
h=400500600700800
则L1max=677、620、574、538、508
梁底横旦的强度验算横旦为50×100的方木
（1）荷载计算：取模板及横旦自重为0.5KN/M2，横旦间距L1max=500mm，则
模板自重：0.5×0.5×1.2=0.3KN/M
钢筋砼自重25KN/M3,取最大梁截面为600mm×800mm:
则面钢筋砼荷载0.5×0.8×25×1.2=12kN/M
0.5×2×1.4=1.4KN/M
则总荷载Q2=0.3+12+1.4=13.7kN/M
(2)验算强度已知横旦搁置在主楞上，设主楞间距L2max=700mm
Mmax=1/8Q2L22max,W=1/6×50×1002
Mmax/W=（1/8×13.7×0.72×106）÷（1/6×50×1002）
=10.07N/MM2<δ=11.7N/MM2
满足要求，取L2max=700MM
梁底主楞的强度验算主楞为Φ48×3.5钢管
（1）荷载计算：取模板及横旦自重为0.5KN/M2，主楞间距L2max=700mm，则取最大梁截面为600mm×800mm，
模板自重：0.6×0.5×1.2=0.36KN/M
钢筋砼自重25KN/M3,
钢筋砼自重：25×0.6×0.8×1.4=16.8KN/M
振捣荷载:0.6×2×1.4=1.68KN/M
只考虑一侧钢管所承受荷载
则总荷载Q3=0.5×（0.36+16.8+1.68）=9.42kN/M
(2)验算强度已知主楞搁置在立杆上，设立杆间距L3max=1000mm按四等跨连续粱计算
Mmax=0.107Q3L22max,W=5077.8
Mmax/W=（0.107×9.42×1.02×106）÷5077.8
=198.5N/MM2<δ=215N/MM2
满足要求，取L3max=1000MM
D、管扣的强度验算,管扣可承受荷载为5.0KN
根据立杆间距，当L3max=1000MM时，
管扣承受荷载，F=1/2ql=0.5×9.42×1.0=4.71KN
F1=0.22rt0β1β2v1/2
取r=24KN/M3,t0=200/(C+15)=200/45=4.4,C为混凝土温度
β1=1.0，由于是泵送砼β2=1.15，V=1.5M/h
F1=0.22×24×4.4×1×1.15×1.51/2=32.7KN/M2
F2=rH=24×0.8=19.2KN/M2H为梁高，
取最小值F=19.2KN/M2
梁侧振捣荷载为4KN/M2，
则总荷载q=19.2×1.2+4×1.4=28.64KN/M2
F、梁侧模板的受压验算
设梁侧竖挡间距L1max=450MM，取1M宽截面
则总荷载q1=28.64×1=28.64KN/M
验算强度按四等跨连续粱计算
Mmax=0.107q1L12max,W=1/6×1000×182=54000MM3
Mmax/W=（0.107×28.64×0.452×106）÷54000
=11.5N/MM2<δ=14N/MM2满足要求。
G、梁侧竖挡强度验算竖挡为50×100的方木
荷载计算：竖挡间距L1max=450MM
则总荷载q1=28.64×0.45=12.888KN/M
验算强度，设横挡间距L2max=400mm
Mmax=1/8q2L22max,W=1/6×50×1002
Mmax/W=（1/8×12.888×0.42×106）÷（1/6×50×1002）
=3.09N/MM2<δ=11.7N/MM2
满足要求，取L2max=400MM
H、梁Ф12螺杆强度验算：
N=28.64×0.8×0.4=9.165
N/A=9.165×103÷（π62）=81N/MM2<(δ)=215N/MM
柱侧模采用18厚九夹板，竖挡为50×100方木，间距350，柱箍采用φ48钢管间距400，当截面尺寸大于650×650时，加设Ф12穿柱螺杆
F1=0.22rt0β1β2v1/2
取r=24KN/M3,t0=200/(C+15)=200/45=4.4,C为混凝土温度
β1=1.0，β2=0.85，V=1.5M/h
F1=0.22×24×4.4×1×0.85×1.51/2=24.19KN/M2
F2=rH=24×2.9=69.6KN/M2H为柱高，
取最小值F=24.19KN/M2
梁侧振捣荷载为4KN/M2，
则总荷载P=24.19×1.2+4×1.4=34.63KN/M2
B．侧模强度计算(九夹板)：
设竖挡间距为350MM,取1M宽截面,
Mmax=1/8ql2=0.125×34.63×1.0×0.352=0.53KN.M
∴Mmax/w=（0.53×106）÷（1/6×1000×182）
=9.81N/MM2<(δ)=14N/MM
C．竖挡强度计算：50×100方木
竖挡间距为350MM则q=0.35P=0.35×34.63=12.12KN/M
横向箍间距400MM,按四等跨梁计算
∵Mmax=0.107q12=0.107×13.685×0.42=0.234KN/M
∴Mmax/w=（0.234×106）÷（1/6×50×1002）
=2.808N/MM2<(δ)=11.7N/MM2
D．横挡φ48钢管箍强度验算:
横向箍间距400MM取最大柱截面850×850
195350350195
L=0.85+0.12×2=1.09M
F=0.35×0.4×34.63=4.848KN
F1=（0.35×0.4×1/2+0.075×0.4×1/2）×34.63=2.94KN
Mmax=1/4×FL2+（F1×0.195×0.895÷1.09）×（545÷895）×2
=0.25×4.848×1.092+2.94×0.16×0.609×2=2.01kN/M
∴Mmax/w=2.01×106÷（5077.8×2）=198N/MM2<(δ)=215N/MM2
E．柱Ф12螺杆强度验算：
N=0.85×0.4×F=0.85×0.4×34.63=11.77KN
∴N/A=11.77×103÷（π62）=104N/MM2<(δ)=215N/MM2
墙侧模采用18厚九夹板，竖挡为50×100方木，间距400，横向采用φ48钢管，间距500，在竖挡与横向钢管交界处间隔设置Ф12穿墙螺杆。
已知九夹板允许强度值δ=14N/MM2松木允许值δ=11.7N/MM2
F1=0.22rt0β1β2v1/2
取r=24KN/M3,t0=200/(C+15)=200/45=4.4,C为混凝土温度
β1=1.0，由于是泵送砼β2=1.15，V=1.0M/h
F1=0.22×24×4.4×1×1.15×1.01/2=26.7KN/M2
F2=rH=24×3.6=86.4KN/M2H为墙高，
取最小值F=26.7KN/M2
墙侧振捣荷载为4KN/M2，
则总荷载P=26.7×1.2+4×1.4=37.64KN/M2
设竖挡间距为400MM,取1M宽截面,
Mmax=1/8ql2=0.125×37.64×1.0×0.42=0.75KN.M
∴Mmax/w=（0.75×106）÷（1/6×1000×182）
=13.8N/MM2<(δ)=14N/MM2
C．竖挡强度计算：50×100方木，
竖挡间距为400MM则q=0.4P=0.4×37.64=15.06KN/M
横向箍间距500MM,按四等跨梁计算
∵Mmax=0.107q12=0.107×15.06×0.52=0.403KN/M
∴Mmax/w=（0.403×106）÷（1/6×50×1002）
=4.84N/MM2<(δ)=11.7N/MM2
D．横挡强度计算：φ48钢管箍，设横向间距0.5M计算
GTCC-088-2018标准下载则q=0.6P=0.6×37.64=22.58KN/M
∴Mmax=1/8ql2
=0.125×22.58×0.52=0.809KN.M
Mmax/w=0.809×106/(5077.8×2)
=80N/MM2<(δ)=215N/MM2符合要求。
F.墙Ф12螺杆强度验算：
穿墙螺杆每间隔两个竖挡设置一道，
N=37.64×0.5×0.4×2=15.056KN
GB∕T 14506.33-2019标准下载N/A=15.056×103÷（π62）=133N/MM2<(δ)=215N/MM