施工组织设计下载简介
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双排脚手架工程安全专项施工方案内立杆：NQ1k=5.74kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.09+4.62)+0.9×1.4×5.74=17.67kN
2017海南省市政工程综合定额 第七册 生活垃圾处理工程.pdf双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.09+2.73)+0.9×1.4×5.74=15.41kN
双立杆受力不均匀系数KS
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(4.09+4.62)+1.4×5.74=18.48kN
σ=KSNS/(φA)=0.6×18477.44/(0.188×424)=139.08N/mm2≤[f]=205N/mm2
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.09+4.62)+0.9×1.4×5.74=17.67kN
Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×1.5×1.82/10=0.2kN·m
σ=KS(NS/(φA)+Mw/W)=0.6×(17674.19/(0.188×424)+198885.95/4490)=159.61N/mm2≤[f]=205N/mm2
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
连墙件截面面积Ac(mm2)
连墙件截面回转半径i(mm)
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.53×2×1.8×2×1.5=7.98kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
(Nlw+N0)/(φAc)=(7.98+3)×103/(0.99×489)=22.63N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=7.98+3=10.98kN≤1×12=12kN
九、立杆地基承载力验算
地基承载力特征值fg(kPa)
地基承载力调整系数mf
双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+NQ1k=(4.09+4.62)+5.74=14.44kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.44/(1×0.25)＝57.77kPa≤fg＝140kPa
型钢悬挑卸料平台计算书
类型一：主梁垂直建筑外墙
卸料平台与主体结构连接方式
内侧次梁离墙水平距离a(m)
外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)
面板自重Gk1(kN/m2)
次梁自重Gk2(kN/m)
主梁自重Gk3(kN/m)
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)
安全网自重Gk5(kN/m2)
施工活荷载Qk1(kN/m2)
堆放荷载作用面积S(m2)
截面抵抗矩W(cm3)
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m
Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·m
σ=Mmax/W=0.274×106/(4.17×103)=65.681N/mm2<[f]=205N/mm2
截面惯性矩Ix(cm4)
截面抵抗矩Wx(cm3)
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
弹性模量E(N/mm2)
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：
q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1212=2.61kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN
q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.1212=1.555kN/m
σ=Mmax/(γxWX)=6.333×106/(1.05×62.14×103)=97.057N/mm2<[f]=205N/mm2
σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0.771×62.14×103=132.163N/mm2<[f]=205N/mm2
φb=(570tb/lh)×(235/fy)=(570×9.00×53.00/2500×126.00)×(235/215.00)=0.943;
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN
R2=q2×B/2=1.555×3/2=2.333kN
截面回转半径ix(cm)
截面惯性矩Ix(cm4)
截面抵抗矩Wx(cm3)
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
弹性模量E(N/mm2)
q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.198+0.150+0.010)=0.429kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.198+0.150+0.010=0.358kN/m
p2=Pk/2=2.5kN
R左=17.536KN
Mmax=12.842kN·m
N=R左/tanα=R左/(h1/a1)=17.536/(3.300/3.500)=18.599kN
σ=Mmax/(γxWX)+N/A=12.842×106/(1.05×141.400×103)+18.599×103/25.69×102=93.738N/mm2<[f]=205.000N/mm2
νmax=3.708mm<[ν]=a1/250=3500.00/250=14.000mm
λx=a1/ix=350.000/7.040=49.716
N，Ex=π2EA/(1.1λx2)=3.14162×206000.000×25.690×102/(1.1×49.7162)=1921098.556N
R左=17.536KN
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)
抗拉强度为(N/mm2)
T外=R左/sinα=17.536/0.686=25.563kN
DB4401／T 34-2019标准下载[Fg]=aFg/K=0.820×322.000/9.000=29.338kN>T外=25.563kN
抗拉强度(N/mm2)
σ=T外/(2A)=25.563×103/[2×3.14×(20/2)2]=40.705N/mm2<[f]=50N/mm2
钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)
钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)
σf=T外/(he×lw)=25.563×103/(2×8.000×120.000)=13.314N/mm2 星城工程土方工程施工方案拉环焊缝强度满足要求！