施工组织设计下载简介

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档案馆与商务大厦门厅模板工程专项施工方案

q1=0.9×[1.2×(24000×0.2+1100×0.2+350)+1.4×2500]×1=8950N/m

q1=0.9×[1.35×(24000×0.2+1100×0.2+350)+1.4×0.7×2500]×1=8730N/m

根据以上两者比较应取q1=8950N/m作为设计依据。

专家公寓施工组织设计（7.22）模板自重线荷载设计值q2=0.9×1×1.2×350=378N/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500=3150N

施工荷载为均布线荷载：

取Mmax=159.39N·m验算强度。

面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；

159.39×103

=6.64N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算

q=1×\u65288X24000×0.2＋1100×0.2＋350）=5370N/m=5.370N/mm；

面板最大容许挠度值:200.0/250=0.8mm；

面板弹性模量:E=9000N/mm2；

5×5.370×200.04

384×9000×14.400×104

=0.086mm<0.8mm

次楞采用方木，宽度60mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=6.0×8.0×8.0/6=64.00cm3；

截面惯性矩I=6.0×8.0×8.0×8.0/12=256.00cm4；

（1）、次楞按简支梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。

取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

q1=0.9×[1.2×(24000×0.2+1100×0.2+350)+1.4×2500]×0.2=1790N/m

q1=0.9×[1.35×(24000×0.2+1100×0.2+350)+1.4×0.7×2500]×0.2=1746N/m

根据以上两者比较应取q1=1790N/m作为设计依据。

模板自重线荷载设计值q2=0.9×0.2×1.2×350=76N/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500=3150N

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.125q1l2=0.125×1790×12=223.75N·m

M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×76×12+0.25×3150×1=797.00N·m

取Mmax=797.00N·m验算强度。

木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；

797.00×103

=12.45N/mm2

次楞抗弯强度满足要求!

施工荷载为均布线荷载时：

V1=0.5q1l=0.5×1790×1=895.000N

V2=0.5q2l+0.5P=0.5×76×1+0.5×3150=1613.000N

取V=1613.000N验算强度。

木材顺纹抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；

=0.504N/mm2

次楞抗剪强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算

q=0.2×\u65288X24000×0.2＋1100×0.2＋350）=1074N/m=1.074N/mm；

次楞最大容许挠度值:1000/250=4.0mm；

次楞弹性模量:E=10000N/mm2；

5×1.074×10004

384×10000×256.00×104

=0.546mm<4.0mm

主楞采用:单钢管φ48×3.0

截面抵拒矩W=4.49cm3

截面惯性矩I=10.78cm4

当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。

首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q1=0.9×[1.2×(24000×0.1+1100×0.2+350)+1.4×1500]×0.2=1538N/m

q1=0.9×[1.35×(24000×0.2+1100×0.2+350)+1.4×0.7×1500]×0.2=1570N/m

根据以上两者比较应取q1=1570N/m作为设计依据。

次楞最大支座力=1q1l=1×1570×1/1000=1.570kN。

次楞作用集中荷载P=1.570kN，进行最不利荷载布置如下图：

1.571.571.571.571.571.571.571.571.571.571.571.571.571.571.57

最大弯矩Mmax=0.801kN.m；

主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2；

Mmax0.801×106

=178.396N/mm2<215N/mm2

主楞抗弯强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。

首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q=0.2×\u65288X24000×0.2＋1100×0.2＋350）=1074N/m=1.074N/mm；

次楞最大支座力=1q1l=1×1.074×1=1.074kN。

以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.693mm。

主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，

最大变形Vmax=1.693mm<6.7mm

因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东东营市10年一遇风压值采用，

ω0=0.4kN/m2。

模板支架计算高度H=11m，风压高度变化系数µz=1.63。

计算风荷载体形系数µs

将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项

的规定计算。模板支架的挡风系数ϕ=1.2×An/(la×h)=1.2×0.162/(1×1.5)=0.114

式中An=(la+h+0.325lah)d=0.162m2

单排架无遮拦体形系数：µst=1.2ϕ=1.2×0.114=0.14

无遮拦多排模板支撑架的体形系数：

风荷载标准值ωk=µzµsω0=1.63×0.75×0.4=0.489kN/m2

风荷载产生的弯矩标准值：

0.92×1.4ωklah2

0.92×1.4×0.489×1×1.52

最大梁每米长度的荷载：

模板自重：（0.5+0.75）×0.6=0.75kN

钢筋砼：0.6×1.2×24=17.28kN

施工活荷载：2.4kN

根据上述结果取N=21.63kN作为设计依据。

T／CPIA 0018-2019标准下载立杆单根轴向力为：21.63kN÷2=10.81kN

立柱的稳定性计算公式:

λ=Lo/i=180/1.59=113.2<150，长细比满足要求!。

按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数φ=0.594；

0.594×4.24×102

T／CECS 551-2018标准下载立杆稳定性满足要求。

=77.19N/mm2