施工组织设计下载简介

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鄂尔多斯市东胜区第十二小学综合楼脚手架施工方案

6拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防附落。

7在大片架子拆除前应将预留的斜道，上料平台等，先行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。

拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施，严禁架杆接电线。

拆除时不应碰坏门窗，玻璃，水落管，房檐瓦片，地下明沟等物品。

拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下运脚手架施工方案（专家论证），严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

单排扣件式脚手架设计与计算

已知条件：脚手架搭设高度为22.26M，用于装饰施工，Qk=2.0KN/m2,立杆横距Lb=1.5m,步距h=1.5m,纵距La=1.2m,连墙件3步3跨设置，工程所在地区基本风压Wo=0.55KN/m2,地面粗糙工B类。采用竹脚手板，自重0.35KN/m2,满铺一层，φ48×3.5的φ235A钢管自重0.038KN/m,A=4.89cm2,W=5.08,I=12.18cm4,i=1.58cm,F=205n/mm2,E=2.06×10N/m2,扣件抗滑承载力设计值8KN。施工层横向水平间距采用0.6m。

要求验算脚手架为敞开式和密网全封闭式两种情况的纵，横向水平杆，立杆是否满足要求。

根据规范5.1节要求,纵.横向水平杆应验算抗弯强度，扣件抗滑承载能力和变形，立杆应验算稳定性和容许长细比。抗弯强度.扣件抗滑以及立杆稳定性计算应采用荷载的设计值，变形计算应采用荷载的标准值。

横向水平杆计算(按受均布荷载的简支梁计算)

横向水平杆所受线荷载的标准值及设计值

qk=(2+0.35)×0.6+0.038=1.45KN/m

q=1.2×(0.35×0.6+0.038)+1.4×2×0.6=1.98KN/m

简支梁计算跨度:L=Lb+0.12=1.5+0.12=1.62

Mmax=ql2/8=1/8×1.98×1.62×1.62=0.65KN/m

σ=Mmax/W=(0.65×10×6)/(5.08×10×3)×127.7

μ=5qkl6/384EI=(4×1.45×1.62×4×10×12)/(3.84×2.06×10×5×12.19×10×4)=5.2mm<1/150=1620/150=10.8mm及10mm

横向水平杆强度变形满足要求。

2纵向水平杆计算（按受集中荷载的三跨跨连续梁计算）

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中荷载标准值和设计值为：

Fk=0.5Lbqk=0.5×1.3×1.45=1.31KN

F=0.5Lbq=0.5×1.98×1.8=1.78KN

Mmax=0.311×Fla=0.311×1.78×1.3=10KN/m

σ=Mmax/W=1.0×10×6/5.08×10×3=197N/mm2<205

扣件传递纵向水平杆给立杆的可能最大的支反力：

Rmax=(2.533+1)×1.78=6.29KN<8KN

V=(2.176×Fkla6)/100EI=(2.176×1.31×10×3×1.8×10×6)/(100×2.06×10×5×12.19×10×4)=8.26mm

敞开式脚手架立杆容许长细比稳定性计算

确定脚手架搭设尺寸采用相同的立杆步距，纵距，横距和连墙件间距，受力最大部位在底层立上段。

计算底层立杆段轴向力设计值

Ngk=0.35×0.75×1.8×1+0.14×8×1.8=0.72KN

施工荷载标准值产生的轴力：

∑Nqk=2×0.75×1.8=2.7KN

不组合风荷载时，底层立杆轴力设计值：

N=1.2×(Ng1k+Ng2k)×1.4∑Nqk=1.2×(3.33+0.72)+1.4×2.7=8.64KN

组合风荷载时底层立杆轴力设计值：

N=1.2×(Ng1k+Ng2k)+0.85×1.4∑Nqk=1.2×(3.33+0.72)+0.85×1.4×2.7=8.07KN

计算风荷载标准值（规范4.2.3）及底层立杆段的弯距设计值Mw（规范5.3.4）

μst=0.089×1.2=0.107

μz代入规范式4.2.3

Wk=0.7μstμzWo=0.7×0.8×0.107×0.55=0.033KN/mm2

Mk=(0.85×1.4IFkLah2)/10=(0.85×1.4×0.033×1.8×1.5×1.5)/10=0.016KN/m

立杆长细比及稳定系数(规范式5.3.3)

根据Lb=1.5m,连墙体2步3跨设置,由规范表5.2.3查得立杆计算长度系数μ=1.8。

λ=μh/i=(1.8×1.5×10×10)/1.58=170.9<λ=230

验算立杆稳定性用长细比：

λ=kh/i=1.155×170.9=197

N/Φa=0.87×10×3/0.191×489=90.5N/mm2f=205N/mm2

密目网全封闭时脚手架立杆稳定性计算

与敞开式脚手架相比，不组合风荷载验算式的NG2K和WK不同。若采用的密目网为2400目/1000cm2，则：

NG2k=0.72+0.002×1.8×20.5=0.79KN

组合风荷载时立杆轴力设计值为：

N=1.2(3.33+0.79)+0.85×1.4×2.7=8.2KN

密目网全封闭脚手架的挡风系数：

由规范表4.2.4,μ8=1.3φ=1.3×0.729=0.95

Wk=0.7×0.8×0.95×0.55=0.29KN/m2

Mw=(0.85×1.4×0.29×1.8×1.5×1.5)/10=0.14KN/m

N/A+Mw/W=(8.2×10×10)/(0.191×10×10)+(0.14×10×6)/(5.08×10×10)=115N/mm2

6立杆地基承载力计算：

fg=kc.fgk=0.4×240=96kpa

P=N/A=8.2/A

P≥0.085m2A=0.3×0.3=0.09m2

T／CECS 564-2018 空气源热泵供暖工程技术规程(完整正版、清晰无水印)7．连墙件的轴力设计值

N/W=1.4WkAW=1.4×0.27KN/m×3.2×4.5=5.44KN

No=8.44KN>8KN采用双扣件

则Nc=8.44<8×2=16KN

以上计算结果说明，按本试算确定的尺寸搭设的脚手架，纵横向水平杆的计算均满足安全使用的要求，试确定

台州市城乡规划管理技术规定(建筑管理)2018版（台政办发[2018]58号 台州市政府2018年9月）的脚手架搭设尺寸合格。