施工组织设计下载简介
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9标高边坡施工安全专项施工方案应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事故性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。
②应急救援物资。设备实施的配备（见下表）
商住楼的施工组织设计本项目部配备有以下车辆为紧急救援车辆：
越野车一辆，车牌号为浙C5E939，
皮卡车一辆，车牌号为浙DM315，
越野车一辆，车牌号为浙DRU321，
主要应急机械设备储备表
为全面提高应急能力，项目部应对抢险人员进行必要的抢险知识教育，制定出相应的规定，包括应急内容、计划、组织与准备、评估效果等。项目部每年进行两次应急预案演练。
项目部事先与地方医院、宾馆建立正式的互相协议，以便在事故发生后及时得到外部救援力量和资源的援助。
（4）信息报告及伤员处置
②如发生安全事故上报程序如下：
①出现险情，如有人员被埋，应首先确定被埋部位，技术人员随时监控边坡稳定情况。
②迅速查清事故发生的位置、环境、规模及可能发生的次灾害危害，确定抢险方案。
④迅速组织医疗、后勤、保卫等队伍各司其责；迅速通报事故或灾害的情况，通知邻区做好各项必要准备。
⑤根据塌方范围大小，组织清渣人员和人数。
⑥塌方段有渗水时，调派抽水机作业。
⑨还有呼吸和心跳时，医务人员迅速检查其嘴巴里是否有异物，有之清理，之后用氧气包进行输氧；初步检查脊骨、腰椎、腿脚等处是否有骨折，如有骨折的应用硬木板搬运，反之可采用软担架搬运，迅速送往就近医院做进一步检查治疗。
当发现有人触电后，应迅速展开急救工作，动作迅速、方法准确最为关键。
①触电事故发生后，立即停止现场作业活动，首先应迅速切断电源。若电源开关距离较远，可用绝缘物体拉开触电者身上的电线，或用带绝缘柄的工具切断电线。切勿用金属材料或潮湿物体作救护工具，更不可接触触电者的身体，以防自身触电。
②救护时，救护人最好用一只手操作，以免自身触电。
③要防触电人脱离电源后再高处坠落。
④当触电者脱离电源后，应根据具体情况，迅速对症救治。现场有救护经验的人员立即对伤员按照《电业安全规程》（DL–408–91附录八或DL–409–91附录六）中“紧急救护法——触电急救”实施紧急救护。
a）对伤势不重、神志清醒者，应使其安静休息一小时，再送往医院观察；
b）对伤势较重、已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应将伤员安置平坦的地方，使其舒适、安静地平卧，并速请医生诊治或送往医院。
c）对伤势严重、呼吸停止或心脏跳动停止，或二者都已停止，应立即实施行人工呼吸和胸外挤压，并速请医生诊治或立即送往医院。
d）注意事项：急救要尽快进行，不能等待医生来了再进行，在送往医院的途中也不能终止急救措施。
(3)坠落、撞击、摔打等
由于撞击、摔打、坠落、挤压、摩檫、穿刺、拖拽等造成的人体闭合性或开放性创伤和骨折、出血及休克、失明等，现场救护的基本方法有止血、包扎、固定、搬运等。
①当事故发生后，立即停止现场作业活动，将伤员移至安全平坦的地方，现场有救护经验的人员立即对伤员进行如下紧急救护：
可采用压迫止血法、止血带止血法、加压包扎止血法和加垫屈肢止血法等。
有外伤的伤员经过止血后，要立即用急救包、纱布、绷带或毛巾等包扎起来。如果是头部或四肢外伤，一般用三角巾或绷带包扎，如果没有三角巾或绷带，可以用衣服或毛巾等物来代替；如果是四肢外伤，则要根据受伤肢体和部位采用不同的包扎方法。
骨折是一种比较多的创伤。如果伤员的受伤部位出现剧烈疼痛、肿胀、变形以及不能活动等现象时，就有可能是发生了骨折。这时，必须利用一切可利用的条件，迅速、及时而准确的给伤员临时固定。常见的骨折是四肢骨折和脊柱骨折，根据骨折的不同部位，可采用相应的方法固定。
经过急救以后，就要迅速向地面医院转送。搬运伤员是一个非常重要的环节。如果搬运不当，会使伤情加重。
a)如果伤员伤势不重，可采用捕、背、抱、扶的方法将伤员运走；
b)如果伤员有大腿或脊柱骨折、大出血或休克等情况时，就不能用以上的方法进行搬运，一定要把伤员小心的放在担架上抬运；
c）对于脊柱骨折的伤员，一定要用木板做的硬担架抬运。伤员放在担架上要用皮带等物固定好。
1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）；
3.《建筑施工手册》。
（二）.结构形式及材料参数
采用单立杆结构，立杆纵距ℓa＝1.8m；
立杆横距ℓb＝0.9m；顶层纵向水平横杆设4根，
间距0.30m；步距h＝1.4m；脚手板采用竹笆片；
连墙件按三步三跨设置一道，每个连墙件覆盖
的面积AW=22.68m2，总搭设高度H0＝22.4m（16步）。
施工活荷载Qk＝2.5KN/m2；
脚手板自重Gk＝0.3KN/m2；
每米立杆承受的结构自重gk＝0.1495KN/m；
栏杆、挡脚板自重：0.15KN/m2；
安全设施及安全网自重：0.005KN/m2；
每米钢管自重：0.038KN/m；
基本风压W0=0.7KN/m2；（按温州地区100年一遇大风取值）
3.材料及结构计算参数
钢管脚手架采用φ48×3.5钢管，I=12.19cm4；W＝5.08cm3；i＝1.58cm；A＝4.89cm2；
E＝2.06×105N/mm2；f＝205N/mm2；
扣件抗滑承载力RC=8.0KN；
受弯构件容许挠度[ν]=L/150与10mm；立杆容许长细比[λ]=210；
立杆计算长度附加系数K=1.155；立杆计算长度系数μ=1.70
风荷载高度变化系数μZ=1.0；风荷载体型系数μX=1.13
地基容许应力fgk＝160KN/m2；
（三）.结构内力及变形验算
1.纵向水平杆（大横杆）验算
大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度验算。大横杆上面的计算荷载为脚手板自重和施工活荷载。
大横杆自重标准值：P1=0.038KN/m；
脚手板自重标准值：P2=0.3×0.9/（2+1）=0.09KN/m；
活荷载标准值：Q=2.5×0.9/（2+1）=0.75KN/m；
静荷载的设计值：q1=1.2×（0.038+0.09）=0.154KN/m；
活荷载的设计值：q2=1.4×0.75=1.05KN/m；
按照三跨连续梁的受力图式，
跨中最大弯矩M1max=0.08q1·ℓa2+0.10q2·ℓa2
=0.08×0.154×1.802+0.10×1.05×1.802
σ=Mmax/W=0.448×106/5.08×103=88.19N/mm2 挠度νmax＝0.677q1·ℓa4/(100EI)+0.990q2·ℓa4/(100EI) 其中，静荷载的标准值：q1=P1+P2=0.038+0.09=0.128KN/m； 活荷载的标准值：q2=Q=0.75KN/m； 挠度νmax＝0.677q1·ℓa4/(100EI)+0.990q2·ℓa4/(100EI) ＝0.677×0.128×18004/(100×2.06×105×12.19×104)+0.990×0.75×18004/(100×2.06×105×12.19×104) ＝3.5mm<10<1500/150＝10mm，符合要求。 2.横向水平杆（小横杆）验算 小横杆按简支梁进行强度和挠度验算。大横杆作用在小横杆上，用大横杆的最大支座反力作为集中力作用在小横杆上，按最不利荷载布置来计算小横杆的最大弯矩和变形。 大横杆自重标准值：P1=0.038×1.8=0.069KN； 脚手板自重标准值：P2=0.30×0.9×1.8/（2+1）=0.162KN； 活荷载标准值：Q=2.5×0.9×1.8/（2+1）=1.350KN； 集中荷载的设计值：P=1.2×（P1+P2）+1.4×Q =1.2×（0.069+0.162）+1.4×1.350=2.167KN； 小横杆最大弯矩，按其自重标准值与大横杆传递的最大集中荷载标准值进行组合计算： 自重均布荷载产生的最大弯矩： Mqmax=（q·ℓb2）/8＝1.2×0.038×0.92/8＝0.005KN·m 大横杆传递的最大集中荷载产生的最大弯矩： MPmax=（P·ℓb）/3＝2.167×0.9/3＝0.65KN·m 最大弯矩Mmax=Mqmax+MPmax=0.005+0.65=0.655KN·m σ=Mmax/W=0.655×106/5.08×103 =128.91N/mm2 小横杆最大挠度，按其自重标准值与大横杆传递的最大集中荷载标准值进行组合计算： 自重均布荷载产生的最大挠度： νqmax=（5q·ℓb4）/（384EI）＝5×0.038×9004/(384×2.06×105×12.19×104)＝0.013mm 大横杆传递的集中荷载P=P1+P2+Q=0.069+0.162+1.350=1.581KN 集中荷载最不利分配引起的最大挠度： 最大挠度νmax＝νqmax+νPmax ＝0.013+1.629=1.642mm<900/150＝6<10mm，符合要求。 3.水平杆与立杆的扣件抗滑验算 扣件的抗滑承载力验算式为：R≤RC 大横杆自重标准值：P1=0.038×1.8×2/2=0.069KN； 小横杆自重标准值：P2=0.038×0.9/2=0.017KN； 脚手板自重标准值：P3=0.3×0.9×1.8/2=0.243KN； 活荷载标准值：Q=2.5×0.9×1.8/2=2.025KN； 荷载的设计值：R=1.2×（P1+P2+P3）+1.4×Q =1.2×（0.069+0.017+0.243）+1.4×2.025 =3.23KN 每米立杆承受的结构自重标准值：0.1495KN/m NG1=[0.1495+(1.80×2/2)×0.038/1.4]×22.4=4.443KN 脚手板的自重标准值：0.3KN/m2 NG2=0.3×4×1.8×(0.9+0.3)/2=1.296KN 栏杆、挡脚手板的自重标准值：0.15KN/m NG3=0.15×4×1.8×/2=0.54KN 吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005KN/m2 NG4=0.005×1.8×22.4=0.202KN 经计算得到静荷载标准值：NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.443+1.296+0.54+0.202=6.481KN 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的一半取值。经计算得到活荷载标准值：NQ=2.5×0.9×1.8×2/2=4.05KN 风荷载标准值按以下式计算： Wk=0.7·μZ·μX·W0=0.7×1.0×1.13×0.7=0.554KN/m2 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2NG＋1.4NQ=1.2×6.481+1.4×4.05=13.45KN 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2NG＋0.85×1.4NQ=1.2×6.481+0.85×1.4×4.05=12.60KN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW=0.85×1.4Wkℓa·h2/10=0.85×1.4×0.554×1.8×1.42/10=0.233KN·m σ＝N/(ψA)≤[f] 立杆的轴向压力设计值：N=13.45KN 由规范查得以下数据：k＝1.155；u＝1.7； 立竿计算长度：l0＝K·μ·h＝1.155×1.7×1.4＝2.749m 长细比：λ＝l0/i＝274.9/1.58＝174,查表得ψ=0.259 σ＝N/(ψA)＝13450/(0.259×4.89×100) ＝106.20N/mm2 σ＝N/(ψA)+MW/W≤[f] 立杆的轴向压力设计值：N=12.60KN 由规范查得以下数据：k＝1.155；u＝1.7； 立竿计算长度：l0＝K·μ·h＝1.155×1.7×1.4＝2.749m 长细比：λ＝l0/i＝274.9/1.58＝186,查表得ψ=0.259 σ＝N/(ψA)+MW/W＝12600/(0.259×4.89×100)+233000/5080 ＝145.35N/mm2 ①不考虑风荷载,单立管的脚手架可搭设高度复核 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K=NG2+NG3+NG4=1.296+0.54+0.202=2.038KN 活荷载标准值：NQK=4.05KN 每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.15KN/m 按规范要求，当脚手架搭设高度HS≥26m时，按下式进行调整并不超过50m， [H]=HS/(1+0.001HS)=99.155/(1+0.001×99.155)=90.21m [H]和50比较取较小值,即脚手架搭设限高为[H]=50m,实际搭设总高22.4m,符合要求。 ②考虑风荷载,单立管的脚手架可搭设高度复核 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K=NG2+NG3+NG4==1.296+0.54+0.202=2.038KN 活荷载标准值：NQK=4.05KN 每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.15KN/m 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩 MWK=MW/（1.4×0.85）=0.233/（1.4×0.85）=0.196KN·m 按规范要求，当脚手架搭设高度HS≥26m时，按下式进行调整并不超过50m， [H]=HS/(1+0.001HS)=71.57/(1+0.001×71.57)=66.79m [H]和50比较取较小值,即脚手架搭设限高为[H]=50m,实际搭设总高22.4m,符合要求。 ①连墙件的轴向承载力复核 连墙件的轴向力设计值N1=N1W+N0 风荷载标准值：WK=0.554KN/m2 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=22.68m2 按规范，连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0=5KN 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 建筑电气工程施工安装（2019版） N1W=1.4WK·AW=1.4×0.554×22.68=17.59KN 连墙件的轴向力设计值N1=N1W+N0=17.59+5=22.59KN 查《简明公路施工手册》表，选用φ16圆钢吊环预埋件和连接件组成连墙件，其承载力N=24.1KN＞N1=22.59KN，满足要求。连墙件具体构造详见附图。 立竿方木垫板尺寸：a×b＝200×500（mm），则垫板面积A＝0.10m2； 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N＝13.45KN 立竿垫板对地基土的压应力： p＝N/A＝13.45/0.10＝134.5KN/m2