施工组织设计下载简介
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万电汽机基础上部结构施工方案汽机基座、煤斗等浇灌混凝土时应加强通风，上下应有联系信号；
电动震动器应用绝缘良好的四芯橡皮软线并应接地良好，开关及插头应完整、良好。严禁直接将电线插入插座；
由高处向结构内浇灌混凝土时，应使用溜槽或串筒，串筒之间应连接牢固。严禁攀登串筒疏通混凝土。
浇筑人员穿绝缘鞋，戴绝缘手套。
模板安装应按工序进行。支柱和拉杆应随模板的铺设及时固定GB／T 25318-2019标准下载，拉杆不得钉在不稳的物件上。模板未固定前不得进行下道工序；
模板顶撑应垂直，底部应平整并加垫木，木楔应钉牢，支撑必须用横杆和剪刀撑固定，支撑处必须坚实；
模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。在高处装模必须遵守高处作业的有关规定。严禁在高处独木或悬吊试模板上行走；
钢模板安装应自下而上进行。模板就位后应及时连接固定。支撑应与模板面垂直，斜撑角度不得小于600。
桁排架支模应确定安全网搭设部位和层数。安全网的外挑宽度不得小于2m；
安装牛腿吗班时，应搭设临时脚手架，用绳索捆扎、吊运模板时，应检查绳扣的牢固程度。
拆模工作应有安全技术措施，并经技术负责人同意；
高处拆模应划定警戒范围，拆模场附近及设在模板上的临时电线、管道等应通知拆除后，方可拆模；
拆除模板时应选择稳妥可靠的立足点。高处拆模时必须系好安全带；
拆除薄腹梁、吊车梁、桁架等易失稳预制构件的模板应随拆随顶，防止构件倾倒。
钢筋应按规格、品种分类堆放整齐，制作场地平整，工作台稳固，照明灯具应加设网罩。在工作台上弯钢筋时应防止铁屑飞溅入眼；
室内进行钢筋碰焊时，其顶棚、墙面应为防火材料，并应配灭火设备。碰焊机外壳必须接地良好，严禁带电调整电流。电源设备安全可靠，并有防触电措施。
冷拉设备应试拉合格并经验收后方可使用。冷拉卷扬机的前面应设防护挡板，否则应将卷扬机与冷拉方向成900布置，并用封闭式导向滑轮；
冷拉时，沿线两侧各2m为特别危险区，严禁一切人员和车辆通行。
在高处或深坑内绑扎钢筋应搭设架子和马道，绑扎高处构件钢筋时，应搭设架子或安全网，并系好安全网。
机基础、除氧框架梁等大型梁、板钢筋绑扎，应搭设架子；
搬运钢筋时与电气设施应保持安全距离，严防碰撞。施工时严防钢筋与任何带电体接触。
万盛电厂2╳300MW新建工程汽机基座施工方案
本计算书为《万盛电厂2×300MW新建工程1#汽机基座施工方案》的补充。主要包括混凝土方量的统计、脚手架工程施工设计的验算以及模板工程施工设计的验算。
1、《万盛电厂2×300MW工程新建工程1#汽机基座施工方案》.重庆电力建设总公司.2000.8；
3、《火电施工质量检验及评定标准——土建工程篇》.中国电力出版社.2005.1；
4、《建筑施工计算手册》.第一版.中国建筑工业出版社.2004.9；
5、《建筑施工手册》.第四版.中国建筑工业出版社.2005.1。
1、6.270m层梁：
2、12.550m层梁：
1400×1800柱（共6个）
a×b×h=1.400×1.800×12.600×6=190.512m
1400×2100柱（共2个）
a×b×h=1.400×2.100×12.600×2=74.000m
a×b×h==73.500m
4、6.270层板体积：
V总=板+梁+柱=1031.438m
说明：本次构件体积统计没有包括以下部分：
直径小于500mm的孔洞；
φ48×3.5mm的钢管自重：按钢管的理论重量38.4N/m计。[参见《施工计算手册》P404]
钢管的计算长度：横杆：23145m；立杆：14400m
（脚手架搭设布置参见施工方案附图）
N1=37545×38.4=1441.8kN
（按满堂脚手架的搭设面积查表）共约10464个。
N2=104.64kN
（按满堂脚手架的搭设面积查表）
N3=8.66×10kN
结构构件自重：按上述混凝土方量的统计结果：V=1031.438m。取1.05的偏差修正系数：
6.270m层梁板自重：N=1.05×113.734m×25kN/m=2985.517kN
12.550m层梁自重：N=1.05×569.604m×25kN/m=14952kN
选取较大的荷载：N4=14952kN，即按照12.550m层施工阶段来进行验算。
因为是重要的大体积梁板结构，取施工荷载N5=4.00KN/m。
选用的荷载总值：360m×4kN/m=1440kN≥589.2kN
故选用4.000kN/m符合要求，且偏于保守。
柱箍及加固用钢：N6=2046kg×9.8N/kg=20.05kN
埋管自重：φ194×5（×6m）：0.018m
φ89×4.5（×16m）：0.02m
φ159×4.5（×1m）：0.003m
φ57×3（×6m）：0.003m
φ108×4.5（×1.5m）：0.018m
埋管共计：0.05m×7.85t/m=3.8kN
汽机脚手架总共承受的荷载组合：
N总=[参见《建筑施工手册》P197]
N总=21187.3kN；N总=24172.3kN（按结构整体重量计算）
脚手架整体竖向承载力设计值验算：
脚手架竖向承载力的验算，为了计算简便，仅假设基座内立杆分别独立承受竖向荷载，实际受力情况是在横杆约束下，立杆的实际承载力会比独立承受时大一些，因此只要我们假设的这种承载力设计值是安全的，那么实际承载力设计值就更安全了。受横杆约束时一个步距立杆的稳定性将在后面梁模板工程中进行验算。
按照施工方案设计，在基座内，至少应搭设800根立杆，则单根立杆的竖向承载力：（参见施工方案附图）
式中：An=423.9mm（取钢管壁厚3mm计算）；
K=2，为钢管的磨损系数；
i=15.78，为钢管的回转半径；
lo=ul=0.77×1200mm=924mm，为立杆的首层步距有效长度（因不考虑侧移，故u取0.77）。
λ=lo/i=58.56，为钢管的长细比；
σ==603N/mm，为钢管竖向的欧拉临界应力；
fy=170N/mm，为普通钢管的抗压强度标准值；
代入上式得：N=62.199kN
共由800根钢管组成满堂脚手架体系。故体系的理论竖向承载力设计值为：
[N]=62.199×800=49759.2kN≥N总=21187.3kN，满足要求。
即便是整个结构（包括6.270层梁板重）都用脚手架体系支承：
[N]=49759.2kN≥N总=24172.3kN，亦满足要求。
脚手架的整体侧移验算：
由于方案中搭设形式为满堂脚手架，且高度不大于20m（18.1m），侧向风荷载不予考虑，故不需要进行整体侧移验算。但需要在满堂脚手架中设置多道剪刀撑（参见施工方案附图），抵抗施工时的水平冲击荷载。
1）、荷载统计：梁自重：35.7m×25kN/m=892.5kN
施工荷载：4kN/m×10m=40kN
脚手架自重：2.169m×3.84kg/m×110根×9.8=89.79kN
2）、泵送出料口冲击力计算：
式中：Q=20m/h，为方案设计的混凝土浇筑速度；
D=0.125m，为泵软管口的面积；
h=1.5m，为泵口至浇筑面的高度。
代入上式：Ftmax=0.17kN
3）、局部立杆竖向承载力设计值验算：
[N]=15.4Kn×110根=1694Kn
N=1.2Ngk+1.4∑Nqik=1252.94kN≤[N]满足设计要求。
1、柱模板及柱箍验算（以1400×2100大柱为例计算）：
已知参数：柱箍方案选用[20槽钢，φ16的对拉螺杆；混凝土的初凝时间假设为7小时，柱的浇筑速度控制在3m/h之内，浇筑高度为9.77m（第一施工阶段至6.270m梁下口）。以每层下料厚度300mm计算，八根框架柱循环浇筑。
浇筑时的模板的侧压力：
式中：=25kN/m，为钢筋混凝土的大致比重；
=1.2，为拌合料掺加系数，因方案选用的混凝土掺有泵送剂，故取1.2；
=1.15，为混凝土的坍落度系数，因方案中坍落度选取160~180，故取1.15。
代入上式：F1=0.22×25kN/m×7×1.2×1.15×3=92.02kN/m
F2=25kN/m×9.77m=244.25kN/m
取两式中的较小值：F=92.02
2）、对拉螺杆的强度设计值验算：
按照大体积重要结构的柱来选取组合方式。
F=1.4×2.0kN/m+1.2×92.02kN/m=113.224kN/m
施工方案中选用两根φ16的光面筋拉接，取[f]=215kN×2=430kN
F=113.224kN/m×2.1m×0.4m=95.12kN≤[f]=430kN
3）、[20槽钢跨中截面的挠度验算：
[20槽钢作为柱的外楞支撑，在其中部受浇筑荷载的弯距最大，把该截面作为危险截面进行验算。按照大体积结构的柱取刚度验算荷载组合：仅取浇筑侧压力一项作验算荷载。
[20槽钢的截面参数：
惯性距I===7.2
钢的弹性模量取：E=2.1×10
式中：q=92.02×0.3=27.606kN/m，为槽钢柱箍横向线荷载；
l=2.1m，为柱的长方向的长度。
[ω]==5.95≥ωmax=4.62，满足设计要求。
因为施工方案中所设计的12.550m层大梁都用对拉螺杆进行加固，摸板的内楞木枋和外楞钢管的作用载这里主要是加强各部分的连接及模板的整体刚度，不是主要受力构件，按支承需要和构造要求设置，要求满足材料自身的强度要求，可不进行验算。
已知参数：混凝土的初凝时间设为7小时，浇筑速度为3m/h，浇筑高度为3.3m。
F==82.5kN/m
取两式结果中的较小值，F=82.5kN/m
②对拉螺杆强度设计值验算：
荷载组合按照大体积重要结构的梁，选取组合方式：组合浇筑侧压力荷载和振捣水平荷载；振捣水平荷载取4.0kN/m
F合=1.2×F（侧）+1.4×F（振捣）=100.4kN/m
=100.4kN/m×0.6m×0.6m=36.14kN≤[N]=43.2kN，满足设计要求。
根据领会设计精神，横梁是12.550m的主要承重构件和超大尺寸构件，即主梁。对横梁必须进行底部承载力的验算。在梁侧方向设置有对拉螺杆，截面和设置间距同纵梁，故省略横梁的验算过程。
已知参数：梁长6630mm，梁宽915mm，梁高4.11m，具体尺寸见下图：
梁自重：35.7m3×25kN/m3=892.5kN
振捣垂直荷载：4kN/m
施工荷载：4kN/m
②梁截面下脚手架顶托竖向承载力验算：
脚手架顶部用顶托支撑，顶托的受压承载力允许值[N]=45kN（顶托顶部平面至所在钢管顶部距离≤300mm时）。取0.6m梁长作为验算长度。
G=1.2×（892.5×0.6/6.63）+1.4×（4×0.6×0.915+2×0.6×0.915+4×0.6×0.915）
线荷载q=G/l=104.61kN/0.915m=114.33kN/m
F3的剪力最大，F3=Kvql=0.625×114.33×0.4575=32.69KN
因为F=32.69kN≤[N]=45kN，故满足设计要求。
③梁截面下脚手架立杆稳定性验算：
脚手架钢管选用φ4.8×3.5mm，出于施工实际考虑，取壁厚3mm。
式中：A=3.14×24－3.14×21=423.9mm，为钢管的内截面面积；
f=215kN/m，为钢管的轴心抗压强度标准值；
λ=，为一个步距长度内（1.200m）钢管的长细比，由此查轴心受压稳定系数表，取ψ=0.744。
GB 51325-2018-T：煤焦化粗苯加工工程设计标准（无水印，带书签）代入上式得：[N]=0.744×423.9×215=67.807kN≥F=32.69kN
经验算，一个步距长度（1.200m）的立杆稳定，满足设计要求。
牵杠［12.5槽钢验算
该大梁的下口纵向设三排［12.5槽钢，按多跨等跨连续梁计算，共10跨，取4跨参照建筑施工计算手册计算如下：
M=Kmql2=0.107×147.12×0.62=5.66KN.m；V=Kvql=0.607×147.12×0.6=53.58KN
＞w=0.63，满足要求。
［12.5槽钢的抗剪强度理论值fv=152KN＞V=53.58KNJJF(纺织) 090-2020 电子式纺织摇架测力仪校准规范.pdf，满足要求。